废酸与硫化氢联合的半干法制酸装置

介绍了废酸与硫化氢联合的半干法制酸装置的原理、流程及设备规格,讨论了水平衡、热平衡、腐蚀性及经济性。以汽提酸性气和部分溶剂再生酸性气为燃料单独裂解烷基化废酸,产生的SO_2炉气净化后并入干燥塔进口,既降低了水硫比又提高了气浓,使得设备规格减小、装置投资减少、操作费用降低,具有较好的经济效益和环境效益。装置副产蒸汽48.1 t/h,折合吨酸2.41 t。吨酸排放ρ(SO_2)48 mg/m~3尾气2 192 m~3、w(H_2SO_4)9.6%的稀酸48 kg。在酸性气原料为1元/m~3的价格下,吨酸工厂制造成本是115元。     

3~#煤气发生炉技改生产实践

云天化云峰分公司造气装置采用固定床间歇式煤气发生炉增氧制气。运行中存在消耗高的问题,分公司对3#煤气炉从中氮流程技改为小氮流程。技改后,按吨氨耗3200 m3半水煤气,吨氨耗原焦1300 kg计,每kg原焦耗2.4615 m3半水煤气,3#比7#高144.5 m3/t则吨氨3#炉比7#炉减少原焦消耗58.7kg原焦。     

兰炭生产过程中热平衡和物料平衡理论计算

为验证神木三江方炉干馏工艺生产兰炭的可行性,以神木烟煤为研究对象,通过分析煤样及其热解产物的基本性质,结合三江方炉结构和工艺流程,计算了神木烟煤干馏生产兰炭过程中的热量平衡和物料平衡,得到各气体体积计算公式及各气体趋于平衡的数据。结果表明,1 t烟煤干馏所需热量1 299.08 MJ,可由各干馏产物的炉内换热634.83 MJ和部分干馏气(23.37 m~3)的燃烧热664.25 MJ来提供,且约有1/2干馏气富余。干馏炉稳定运行时,总进料约1 406 kg,总输出约为1 390 kg,约16 kg的损失。总输入和输出气体约238 m~3和276 m~3,循环气体约94 m~3,助燃空气和放散气体约为144 m~3和182 m~3,各类气体基本达到动态平衡稳定。     

气液固三相流化床层膨胀特性实验分析

为分析气液固三相流化床床层特性,选用两种粒径接近、密度不同的颗粒:塑料颗粒(湿堆积密度1 273 kg/m~3,平均直径750μm)和陶粒(湿堆积密度1 680 kg/m~3,平均直径800μm),以常温空气为气相、水为液相。实验装置内径0.13 m,全床高度4.75 m,实验液柱高度3.5 m,床内颗粒有足够的膨胀高度。分别测试了液速0—13 mm/s,气速0—12 mm/s条件下的床层高度,研究气液速对塑料颗粒和陶粒床层膨胀率的影响。研究结果显示液速较低时床层收缩,随着气速增加,收缩率增大;液速较高时,膨胀率大于0,随着表观气速的增加,膨胀率先降低,表观气速大于临界值后,膨胀率将增大;除高气速外,床层膨胀率总是随着液速的升高而增大。相同气速、液速条件下,大密度陶粒的床层膨胀(收缩)率大于塑料颗粒。     

煤粉和油页岩颗粒流化行为研究

为了研究煤粉和油页岩颗粒流动特性,在直径400 mm、300 mm循环流化床冷模试验装置上,考察了不同操作条件下煤粉和油页岩细粉物料的流化性能,并对煤粉、油页岩粉的流化特性进行了对比。结果表明,油页岩粉物料的起始流化速度约0. 043 m/s,煤粉物料约0. 023 m/s;油页岩粉的小颗粒带出速度约0. 7 m/s,煤粉约0. 6 m/s,2种物料的大颗粒带出速度约1. 4 m/s。床层表观气速在0. 1～0. 7 m/s时,床层密度沿床层高度有所降低,其中油页岩粉床层密相密度为800～350 kg/m~3,煤粉床层密相密度为750～300 kg/m~3。在提升管内随提升管高度的增加和表观气速增大,床层密度表现为由下至上逐渐降低,有一定波动的S形分布,提升管内床层密度为20～110 kg/m~3。     

提高造气单炉发气量和降低煤耗的措施

介绍了提高造气单炉发气量和阵低煤耗的十项措施.该厂现在一般情况下达到单炉气化强度为1103m~3/m~2·h,单炉发气量为4420m~3/h,原料煤耗为1013kg/tNH_3,综合能耗为1882kg标煤/tNH_3的水平.     

消息报道

湖北襄阳县磷肥厂硫酸二系统为40kt/a文、泡、电水洗净化,两转两吸流程。改造中采取了一些措施,如一文采用立式结构,收缩管和喉管材质用A_3钢(内衬石墨),扩散管与气液分离箱用硬聚乙烯板制。干吸塔采用开孔率为55％的全瓷球拱,挂钩式分酸装置改为管排式高密度多点喷淋装置,效果十分满意。同时厂内自制浓酸铸铁液下泵,有40、75和100m~3/h三种规格,使用效果良好。100m~3/h的造价2200元/台。另外,设备表面广泛采用喷涂铝质保护层的防腐措施,如转化器、换热器、沸腾炉水冷套管、炉气出口部分管道、炉     

立体旋流筛板并流时的流型特征及其操作域

流型影响气液通过塔板时传热传质效率,为了确定立体旋流筛板上不同喷淋密度Lw,空塔气相动能因子Fs的流型及其操作域,采用安装立体旋流筛板内构件的冷模实验塔,在Lw=39—260 m~3/(m~2·h),Fs=0.78—3.9(m/s)(kg/m~3)~(0.5)的操作条件下,测量立体旋流筛板内部差压脉动信号并记录流动照片。使用时域及标准偏差分析并结合流动图片的方法,主要考察了气液并流通过立体旋流筛板的流型特征及其操作域。实验结果表明:液相通量对各流型转变影响较大,Lw70 m~3/(m~2·h)时为连续-分层流,Lw=70—145 m~3/(m~2·h)之间时为鼓泡-分层流或栓塞流,Lw145 m~3/(m~2·h)为泡沫流;当Lw=70—145 m~3/(m~2·h)时,鼓泡-分层流和栓塞流的转变主要受气相通量Fs影响,Fs1.95(m/s)(kg/m~3)~(0.5)为鼓泡-分层流,Fs2.34(m/s)(kg/m~3)~(0.5)为栓塞流。     

轻质低导热气凝胶泡沫混凝土的制备与性能实验研究

以超级隔热气凝胶为填料,采用预制泡沫混合法制备了新型气凝胶泡沫混凝土,测试了其密度、导热系数、抗压强度等性能,结果表明气凝胶泡沫混凝土的密度和导热系数较普通泡沫混凝土明显减小,而且同密度等级下抗压强度优于普通泡沫混凝土和规范要求.当气凝胶添加量为13.0 kg/m3泡沫加入量为70vol％时,气凝胶泡沫混凝土的密度和导热系数分别为270.2 kg/m3和0.069 W/m·K,较普通泡沫混凝土(400 kg/m3)的密度等级和导热系数(约0.08 W/m·K)分别减小了32.5％和13.8％;还研究了泡沫和气凝胶配比对泡沫混凝土的密度、导热系数和抗压强度的影响,并拟合给出了导热系数、抗压强度和密度间的经验关系式.     

超高性能轻质混凝土的弯曲性能研究

本文主要以漂珠作为轻集料,制备出密度在1700-1950kg/m~3的超高性能轻质混凝土(Ultra High Performance Light-weight Concrete,简称UHPLC),对其进行四点弯曲试验,并根据ASTM C1609标准研究其弯曲性能。研究表明:密度范围在1700~1950kg/m~3的UHPLC,其抗压强度在78.8~114.2MPa;2%体积率钢纤维掺量的UHPLC在开裂后有明显的挠度硬化行为,表现出优异的抗弯性能;根据ASTM C1609测试指标,随着密度的增加,UHPLC的初裂强度、0.5mm挠度下的残余强度、2mm挠度下的残余强度、峰值强度、弯曲韧性均增加;U1900抗压强度、抗弯强度比抗弯强度分别为114.2MPa、22.4MPa、11.7k Pa/kg·m-3,其抗弯性能可达国家标准《活性粉末混凝土》RPC160水平,比抗弯强度超过RPC最高等级RPC180。     

变换炉内串低变设计运行总结

介绍在中变炉内加一层低变触媒,实现中串低的工程设计。投运后效益:中变气CO含量由2.5％提高到5％～7％;汽气比由原来的1.2降至0.7;吨氨节约蒸汽750kg;铜液循环量由每小时12m~3降至8m~3;每小时节电15.4kwh;碳化气中CO含量由3.3％降至1.5％;年利润达52.6万元。     

国外动态

密度非常低的PE DSM推出的Stamylex是一种密度非常低的PE,其d<918kg/m~3,是LLDPE的新品种,适用于包装。Eur.Plast.news,1987,14(2),     

提高常压中温变换触媒使用时间的总结

一、概况我厂造气车间共有十套常压变换炉,大致可分为两种流程,一种是轴向炉(并联式)流程(如图1),水煤气及蒸汽经并联的甲、乙变换炉,各有三层触媒,触媒厚度:一层700mm,二层500mm,三层800mm,共计28.28m~3。一般一层为 B104与 B106混装,二层为 B104,三层为 B106。用煤气冷激降低二层触媒温度,用蒸汽冷激降低三层触媒温度。另一种是径向炉(串联式)流程(如     

造气余热集中回收技术改造总结

该文采用联合废热锅炉对造气余热进行回收。其流程短、管线阻力小、设备易维修、热回收效果好。投运后,吨氨两煤耗降到1466kg;造气炉产气量达3000m~3/h;达到蒸汽自给;不到一年便可回收工程总投资。     

合成工段节能流程的设计小结

由于合成流程设计的不合理,故出现合成塔入口温度低、放空气中氨含量高等突出矛盾。在改造中,选用了1.4m~3无油润滑循环压缩机。新流程的特点是:①补充气的补加位置设在循环机出口;②冷交设置在循环机前;③增设了水加热器和预热器;④总的氨净值可提高1％左右,合成塔的生产能力可提高1％～1.5％,投运后效益显著:增设水加热器可回收热量为2100MJ/tNH_3;节约冷冻量为662MJ/tNH_3;减少放空量为40.5m~3/h。     

环隙气升式气固环流反应器内床层密度的实验研究

针对工业化中气-固环流反应器存在的缺陷,提出了一种新型的环隙气升式气固环流反应器. 在一套冷模装置内系统地考察了局部床层密度分布. 实验中实现了稳定、连续的环隙气升式环流,环流推动力随着环隙区表观气速的增加而增加,随着导流筒区表观气速的增加而减小,当导流筒区表观气速为0.2 m/s时,颗粒环流方向改变为中心气升式. 受结构特性的影响,催化剂密度在导流筒区和环隙区沿径向的分布具有一定的不均匀性,在底部r/R≤0.47区域颗粒未能充分流化,床层密度接近820 kg/m3,在底部0.47≤r/R≤1.0区域颗粒流化较好,床层密度小于450 kg/m3;随着环隙区表观气速由0.2 m/s增加至0.54 m/s,环隙区、导流筒区平均密度分别降低约70和33 kg/m3,随着导流筒区表观气速由0.06 m/s增加至0.2 m/s,环隙区平均密度增加约90 kg/m3,导流筒区平均密度降低约33 kg/m3.     

纤维/气凝胶泡沫混凝土的制备与性能研究

气凝胶因具有低导热系数、高孔隙率、轻质等优异特性而备受关注,同时还具有高疏水性及良好的吸声和减震功能.实验以气凝胶为填充材料,玻璃纤维丝为增强体,制备了一种新型超轻质纤维/气凝胶泡沫混凝土.结果 表明:玻璃纤维的掺入促进了泡沫混凝土的成型,在超轻泡沫混凝土制备过程中起到至关重要的作用.当纤维含量为0.9％时,导热系数为0.058 W/(m·K),其密度为205 kg/m3,远低于普通泡沫混凝土的导热系数(0.08～0.25 W/(m· K))与密度(300～1600 kg/m3).抗压强度为0.32 MPa,符合泡沫混凝土标准JG/T 266-2011中A03级抗压强度的要求.     

影响聚氨酯包装材料超低密度性能的因素

超低密度聚氨酯泡沫,分硬泡,软泡和半硬泡。尤其是半硬泡用于包装,在国外早已获得商品化应用,对某些产品是指定的包装材料。80年代初期,自由发泡密度是8-10kg/m~3,中期是4-8kg/m~3,近年来少数情况下已达2kg/m~3。使用聚氨酯泡沫的主要优     

甲基三甲氧基硅烷改性水玻璃基自疏水SiO_2气凝胶的制备

以甲基三甲氧基硅烷(MTMS)和水玻璃通过共前驱体混合,并在常压干燥条件下制备得到自疏水SiO_2气凝胶。通过对制备的SiO_2气凝胶的表观密度、孔隙特征、疏水性能等进行表征测试,研究溶胶中水玻璃、MTMS和乙醇的摩尔比对其性能的影响。结果表明:当混合前驱体中的乙醇/MTMS/水玻璃的摩尔比为12:3:1时,制备的改性SiO_2气凝胶具有良好的物理性能,密度为0.097g/cm~3,比表面积为813.28 m~2/g,疏水角为150.3°。     

浅论硫酸生产过程各类稀酸封闭净化流程的适应性

在我国硫酸工业中,净化炉气的方法随着焙烧含硫原料的不同发生了多种多样的变革.五十年代以前,由于使用机械炉焙烧硫铁矿,其特点是:尘少、SO_3含量高,故多采用酸洗净化炉气的流程;而沸腾炉出现以后,炉气中的含尘量骤增,用酸洗净化炉气的流程已无法适应。1955年在上海硫酸厂,我国的第一个文丘里洗涤器应运而生,它用于沸腾炉焙烧硫铁矿的炉气净化以后,生产实践证明:文丘里是气液在高湍流状况下进行接触传质、传热,故降温和除尘的效果极为显著,净化后的炉气含砷、氟少。由于它的结构简单,造价低,故