共查询到20条相似文献,搜索用时 31 毫秒
1.
圆柱体激光相变硬化三维温度场数值计算 总被引:3,自引:0,他引:3
建立了圆柱体工件激光相变硬化过程的三维传热学模型,根据此模型,采用有限差分法对圆柱体工件在激光相变硬化过程中的三维非稳态温度场进行了数值模拟,预测了42CrMo钢圆柱体工件激光相变硬化区的宽度和深度,对42CrMo钢圆柱体工件进行了激光相变硬化实验,并实测了工件激光相变硬化区的宽度和深度,研究结果表明:采用数值计算的方法,可以准确地计算出圆柱体激光相变硬化过程的温度分布及微观组织分布;预测的激光相变硬化区宽度和深度与实验测量结果符合的较好。 相似文献
2.
3.
对ZGMn13Cr2钢表面进行一次爆炸处理,测量其冲击磨损性能,观察不同硬化层的显微组织,分析其硬化机理。实验结果表明:经爆炸处理后的ZGMn13Cr2钢硬度随硬化深度的增加而降低,耐磨性提高了1.32~1.41倍,磨损形貌以犁沟、剥落坑为主,还有少量破碎坑;通过对不同硬化深度的实验用钢表面进行显微表征,发现硬化层内产生了大量的形变孪晶,爆炸表面具有高密度位错的畴界,距爆炸表面10 mm处有泰勒晶格以及距爆炸表面20 mm处出现大量平行的滑移带和滑移带交割,未观察到马氏体组织,仍以基体奥氏体为主,这说明一次爆炸处理的ZGMn13Cr2钢的硬化机理为孪晶硬化和位错硬化的复合机制。 相似文献
4.
《理化检验(物理分册)》2017,(9)
某45B钢链轨销轴在使用过程中发生早期断裂。通过化学成分分析、硬度测试、有效硬化层深度测定、金相检验、断口分析等方法,对销轴的断裂原因进行了分析。结果表明:销轴断裂机制为准解理断裂+韧性断裂的混合型断裂;在使用过程中,45B钢材料中的球状氧化物剥落留下微孔洞形成裂纹源,在弯曲应力的作用下,裂纹源迅速放射扩展,造成销轴早期断裂。 相似文献
5.
对20钢、16Mn钢和X70钢不同宽度试样在-80~40℃范围内进行夏比冲击试验,研究了非标准尺寸试样冲击功与标准试样冲击功之间的关系,比较了大小试样韧脆转变温度的不同;把试验结果与ASTM标准、BS标准进行对比,不同尺寸试样的韧脆转变温度漂移程度相差很大。并对上平台冲击功的换算公式做了修正。 相似文献
6.
《理化检验(物理分册)》1997,(4)
贵刊1996年第6期第37页施友方同志撰写的“钢件渗碳淬火有效硬化层深度测定”一文,在介绍GB9450—88时,认定标准规定“有效硬化层深度测定方法为两种,即:一、显微硬度梯度曲线法;二、校核法.”我理解GB9450—88第四条有效硬化层深度的校核是对显微硬度梯度曲线新确定的DC值的校核,不能理解为两种测量方法.应如何正确解释,望明示. 相似文献
7.
8.
9.
《材料研究学报》2016,(9)
结合先进电子显微术和纳米压痕分析,对低活化马氏体CLAM钢的辐照行为进行了研究。在室温下对CLAM钢进行了单一注D+、单一注He+以及先注D+后注He+三种方式的离子辐照。纳米压痕硬度结果显示,离子辐照后的CLAM钢均产生了明显的硬化。通过对纳米压痕硬度曲线的拟合,得到各离子辐照后的硬化率。结果表明,注D+的辐照硬化程度最低,而注He+与D+、He+共同辐照的硬化程度均很明显。微观结构分析表明,沿离子注入深度方向,辐照缺陷密度逐渐增加然后减少;在注入深度峰值附近,产生了数密度较多的缺陷。对于单独注入He+离子以及先注D+后注入He+的CLAM钢,都产生了大量细小弥散的He泡,并且由于离子协同效应后者出现深度较浅的泡;单独注入D+的CLAM钢,并没有出现泡。注He+样品中既有位错环也有He泡,硬化效应比只有位错环的注D+样品明显;而先注D+后注He+的样品,由于注D+产生的缺陷在后续注He+时会有一定的回复,硬化效果不是注D+和注He+的简单叠加,体现出协同效应。 相似文献
10.
11.
为了准确测定粉尘比电阻,为静电除尘设计、静电防护设计和判定粉尘静电点燃提供重要参数,根据粉尘比电阻的测定普遍采用的3个标准IEC 1241-2-2、BS 5958-1和ASME PTC28 4.05,开发3种不同的比电阻测定装置,并对典型粉尘的比电阻进行测试。结果表明,粉尘比电阻的测试结果与测试方法有关,不同方法的测定结果有较大偏差;粉尘样品的密实度和其上的加载电压是影响测定结果的重要因素,密实度越大,电压值越大,测得的比电阻值越小;对于不同的工程应用目的,应采用不同的测试方法,IEC标准和BS标准通常用于静电防护设计,而ASME标准通常用于静电除尘设计。 相似文献
12.
英国标准学会BS日前出版了一本新书(BIP2173)《BS9999标准实施手册》,内容是帮助读者在建筑的设计、管理和使用过程中实施BS9999火灾安全标准。 相似文献
13.
C-Si—Mn冷轧双相钢的应变硬化特性 总被引:2,自引:0,他引:2
试制了C-Si-Mn冷轧双相钢.采用力学测试、显微组织观察与修正的C-J分析方法研究了双相钢的应变硬化特性.研究结果表明,双相钢的应变硬化具有两阶段.第一阶段应变硬化能力较强,第二阶段硬化能力减弱.两阶段硬化之间存在一个转折应变.当马氏体体积分数小于16%,随马氏体体积分数的增加,两阶段硬化能力均增强.当马氏体体积分数大于16%,随马氏体体积分数的增加,两阶段硬化能力均减弱.硬化转折应变则随马氏体体积分数增加单调递减.铁素体与马氏体的弹塑性行为差异是导致双相钢两阶段硬化的主要原因.马氏体体积分数增加,其强化效果增加,但是由于马氏体中的碳含量降低,其塑性抗力降低.只有当马氏体量增加带来的强化效应大于碳含量减少的弱化效应时,双相钢的应变硬化能力才随之增加. 相似文献
14.
一、BS7799标准简介英国标准BS7799是目前世界上应用较广泛的信息安全管理标准。该标准由两个部分组成:BS7799-1:1999《信息安全管理实施细则》以及BS7799-2:2002《信息安全管理体系规范》。BS7799-1于1995年在英国首次问世,1999年进行修订与扩展,重新发布。2000年12月,国际标准化组织ISO将BS7799-1:1999转化为国际标准ISO/IEC17799-1:2000《信息技术-信息安全管理实施细则》,并得到了澳大利亚、新西兰、巴西、捷克、芬兰、冰岛、爱尔兰、荷兰、挪威、瑞典、印度等国家的标准化组织的认可。BS7799-1部分包括十大管理要项,36个执行… 相似文献
15.
16.
王滨 《理化检验(物理分册)》2007,43(4):213-213
ISO 2142:1981加工铝、镁及其合金力学性能试验用样品和试样的选择ISO 2566-1:1984钢的伸长率换算第1部分:碳素钢和低合金钢ISO 2566-2:1984钢的伸长率换算第2部分:奥氏体钢ISO 2624:1990铜及铜合金平均晶粒度测定ISO 2626:1973铜氢脆试验ISO 2639:2002钢件渗碳淬火硬化层深度的测定和校核ISO 2739:1973烧结金属衬套径向压溃强度的测定ISO 2740:1999烧结金属材料(不包括硬质合金)拉伸试样ISO 2819:1980金属基体上的金属覆盖层电镀和化学沉积层附着力试验方法评述ISO 3057:1998无损检测表面检查的金相复制件技术ISO 3108:1974… 相似文献
17.
Barbara Schindler 《中国标准化》2004,(7):79-79
可比较的世界钢标准手册第三版(DS67B)是ASTM国际组织出版的一本新书,它有助于钢标准的比较和选择。DS67B为钢相互间的比较提供了详细的解释。BS67B涉及到以下标准:ASTM国际组织标准、SAE国际组织标准、ISO标准、美国石油协会(API)标准,日本工业标准(JIS)、德国国家标准(DIN)、英国标准协会标准(BSI)。目前市场上没有一本书能达到如此完美。这个广为流传的新版本在2002年最新版本的基础上进行了全面更新熏并有印刷版和全文搜索能力的电子版CD-ROM。DS67B包含以下内容:觹1,000个新的和更新的合金;觹1,700个数据变化;觹350… 相似文献
18.
19.
20.
国际标准化组织(ISO)于1987年颁布了ISO 9000质量管理体系标准,1996年又颁布了首批ISO 14000环境管理体系系列标准,这两套ISO国际标准是在许多国家和地区特别是英国的BS 5750和BS7750的基础上起草制定的。相继在全球掀起了质量管理和环境管理体系认证热潮,有力地促进了全球对产品质量、环境保护的意识。随着组织质量和环境管理的日益规范,组织的职业健康和安全也得到了广泛的重视。 相似文献