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在圆柱体坐标系下,根据质点的流动规律将变形体划分成7个特征区,建立每个特征区的动可容速度场,进而获得各变形区的等效应变速率与平均等效应变速率;计算各变形区的变形时间,将变形区的平均等效应变速率与变形时间相乘,获得各变形区的平均等效应变。将各变形区的平均等效应变值与有限元模拟结果相比较,验证了各变形区平均等效应变计算公式的准确性。开展纯铝件的挤压成形实验,对挤压件各个变形区的硬度进行测试,由于细晶强化与加工硬化效果显著,大变形区硬度值明显大于小变形区。 相似文献
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一、引言缩径变形是将已经过冷拉伸的空心园筒件的一端的直径缩小,而另一端则不产生变形。缩径变形也和其它方式的冲压变形过程一样,要求变形毛坯上的某一部分产生稳定的变形,而同时又必须保证其它不应变形的部分不改变其形状和尺寸。为此必须对毛坯的变形进行有效的控制,否则就不可能保证产品质量。为了实现对缩径变形过程的有效控制,在设计工艺 相似文献
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为满足现代装备轻量化要求,以无后坐力炮的钛合金与碳纤维复合身管为研究对象,采用静态水压试验方法测得变形率,分别与理论计算、数值模拟计算的变形率进行符合性验证,得到实测变形率与理论计算变形率误差在±5%以内,实测变形率与模拟计算变形率误差在±6%以内,变形率误差在可接受范围。对碳纤维复合材料身管进行水压爆破试验,结果表明:碳纤维T700和M46的安全应力和变形率分别为1.874 4 GPa、1.18%和1.465 9 GPa、0.6%,在该试验数据的基础上,使用实炮进行射击试验,测得的最大变形率为0.19%,该变形率小于0.6%,从工程应用角度考虑,钛合金内衬外缠碳纤维复合材料能够满足身管轻量化应用要求。 相似文献
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镁合金温变形后的组织与性能 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了镁合金(Mg-3Al-lZn)铸棒在不同变形温度和变形程度下的组织演变过程和再结晶行为,并对不同变形条件下试样进行拉伸试验。结果表明:通过挤压变形及动态再结晶,可以显著的细化镁合金的晶粒,其晶粒尺寸可由铸态的约100μm减少到5μm;随变形温度的升高,合金的抗拉强度下降,到一定温度后,趋于稳定;在相同的变形程度下,随着变形温度的升高,晶粒有长大的趋势。 相似文献
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《兵器材料科学与工程》2015,(4)
总结评述变形镁合金的主要织构类型,详细分析合金化元素、变形工艺条件,包括变形方式、温度、速度及退火处理,以及合金晶粒和第二相化合物等因素对镁合金变形织构的影响,并探讨变形镁合金基面织构弱化的机理,最后提出了在该领域尚须解决的问题。 相似文献
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再论冷锻工艺知识结构体系 总被引:6,自引:0,他引:6
卢险峰 《兵器材料科学与工程》2005,28(2):67-70
在分析冷锻加工技术发展过程、最新动向及其加工工序分类研究进展的基础上,从冷锻变形中变形区及变形特点角度,提出冷锻加工基本工序分为单一变形工序和复合变形工序两大类11组,即单一变形工序分为镦锻、型锻、挤压、模锻、压印、整径和变薄7组,复合变形工序分为复合挤压、其它二合一工序、三合一工序、四合一以上工序4组的分类理念,从而,对冷锻工艺构成提供了一种更为完整的工艺知识结构体系。 相似文献
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钨合金轧制变形强化的组织与性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
选用95WNiFe高密度合金,进行了系列轧制试验,对不同轧制变形量的材料进行金相分析,分析材料内部轧制变形机理,同时对不同变形量的材料分别从纵向、横向取样进行力学性能测试,考察轧制变形量对材料力学性能的影响。结果表明:钨合金经过轧制变形后内部钨颗粒呈纤维状,粘结相均匀分布在钨颗粒之间;随着轧制变形量的增大,钨合金抗拉强度明显增高,延伸率降低,当变形量达到89.9%时,抗拉强度达到1 385 MPa,延伸率降到3%。 相似文献
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结合棒材热连轧过程特点,在考虑组织变化与变形过程本身的相互作用的基础上,建立模拟金属组织变化和变形过程的集成模型,该模型不仅可以预测热变形后的组织,而且可提高变形过程的模拟精度 相似文献
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冷挤压制造的毛坯和零件都会使金属强化,从而变形阻力提高、塑性降低。因此,一道工序的变形率受到限制,对要求大变形量的零件必须进行多道变形工序,工序间还需进行热处理以使材料恢复塑性。 相似文献
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为分析舰船用耐热钢热扭转变形行为,提出基于人工智能视觉检测法.通过检测系统获取显微图像,在低温、高温分析其热扭转变形显微图像.结果表明:低温组的热扭转变形纹路密集性小于高温组,热扭转变形与热扭转温度、应变速率有关,应变速率、热扭转温度越大,热扭转变形的峰值应力越大. 相似文献
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针对热等静压工艺制备的Ti-6Al-4V合金,利用Gleeble-1500热模拟机进行高温热压缩变形试验,结合OM组织观察研究热变形温度为850~1 050℃与变形速率为0.001~5 s-1对该合金热变形组织的影响规律。结果表明:单道次变形时,当温度在900℃及以下,层片状α相发生球化或动态再结晶,得到均匀等轴的细小组织;高于950℃时,变形后淬火组织由均匀等轴β晶粒与板条马氏体组成,晶粒内有交叉排列的短片层α相;在950℃以下,随着应变速率增大,动态再结晶体积分数降低,晶粒内α相细化,当应变速率过大时,变形后组织以拉长的未再结晶粗大β晶粒为主;相较单道次变形,3道次变形中每一道次变形量较小,低应变速率下再结晶组织易粗大化,随着应变速率的增大,再结晶组织不均匀分布。 相似文献
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为分析齿轮轴复杂变形(弯曲变形与扭转变形的耦合)对斜齿轮接触状态的影响,利用有限元方法,研究了齿轮轴变形下斜齿轮传动系统的接触特性。通过有限差分法计算齿轮轴变形量,以及ISO 6336-1标准对齿轮啮合刚度的计算,验证了有限元方法和模型的正确性。通过分析齿轮轴特性,建立了刚性和柔性齿轮轴两种有限元模型。计算结果表明,齿轮轴的变形会影响齿轮齿向载荷分布、接触应力分布、齿根弯曲应力分布,从而引起偏载现象,并且增加了齿轮啮合重合度,降低了齿轮的啮合刚度。为分析齿轮轴复杂变形(弯曲变形与扭转变形的耦合)对斜齿轮接触状态的影响,利用有限元方法,研究了齿轮轴变形下斜齿轮传动系统的接触特性。通过有限差分法计算齿轮轴变形量,以及ISO 6336-1标准对齿轮啮合刚度的计算,验证了有限元方法和模型的正确性。通过分析齿轮轴特性,建立了刚性和柔性齿轮轴两种有限元模型。计算结果表明,齿轮轴的变形会影响齿轮齿向载荷分布、接触应力分布、齿根弯曲应力分布,从而引起偏载现象,并且增加了齿轮啮合重合度,降低了齿轮的啮合刚度。 相似文献
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为研究高铜超纯铁素体不锈钢(21Cr-1.5Cu)热加工过程中变形温度和应变率对热变形行为影响,在变形温度为950、1000、1050、1100、1150、1200℃,应变率为0.01、0.1、1、10 s-1条件下对其进行热变形试验.结果表明:试验钢热变形方程为ε.=5.81×1013sinh(ασ)4.6825exp(-323000/RT).热加工图中流变失稳区主要有3处:变形温度为950~1060℃,应变率为0.15~1.1 s-1;变形温度为1050~1080℃,应变率为3~10 s-1;变形温度为1130~1180℃,应变率为1~10 s-1.分析可知,变形温度为1075~1200℃,变形率为0.01~0.1 s-1最适合热加工,能耗率达40%以上,且应变量增加,失稳区增大. 相似文献