咬合桩支护结构的抗弯承载特性研究

钻孔咬合桩作为一种较为新颖的基坑挡土墙形式,其抗弯承载力特性对于基坑挡墙的设计来说至关重要。在室内试验的基础上,根据缓凝时间要求,确定C30超缓凝混凝土的配比;通过相似模型试验对咬合桩支护结构在考虑素桩作用下的抗弯承载力特性进行研究,揭示了咬合桩从弹性到塑性破坏不同阶段荤素桩力学行为,提出了其抗弯承载力计算方法.进一步结合上海地铁某咬合桩试验段,通过实测钢筋应力和测斜曲线推算了不同工况下咬合桩抗弯承载力的发挥情况.实测情况表明,考虑素桩作用的抗弯承载力设计是合理的。     

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正《土木建筑与环境工程》03/2014咬合桩在邻近高填土基坑中的工程应用与实测分析本文针对某采用咬合桩围护方案的邻近高填土基坑工程进行分析,当咬合桩作为围护桩时,可采用等效刚度法计算围护桩的桩身变形;作为隔离桩使用时,忽略素混凝土桩的作用,仅考虑钢筋混凝土桩的抗弯能力。现场实测表明,邻近高填土基坑工程在开挖时,咬合桩明显地降低了基坑开挖对紧邻高填土的扰动,满足了高填土     

微型抗滑桩极限抗弯承载力试验研究

对桩心配筋桩、钢管+桩心配筋桩和钢管+H型钢桩共27根试件进行极限抗弯承载力试验,发现桩心配筋桩极限抗弯承载力较低且为脆性破坏,钢管+桩心配筋桩和钢管+H型钢桩表现出较高的极限抗弯承载力和延性性能。对桩心配筋桩、钢管+桩心配筋桩和钢管+H型钢桩荷载位移曲线进行分析,将桩心配筋桩受荷分为试件咬合阶段、弹性阶段、弹塑性阶段和破坏阶段,将钢管+桩心配筋桩和钢管+H型钢桩分为试件咬合阶段、弹性阶段、弹塑性阶段和强化阶段。钢管+桩心配筋桩极限抗弯承载力计算可用钢管混凝土桩极限抗弯承载力乘以1.2的提高系数计算。     

钻孔咬合桩实例应用

对钻孔咬合桩在沿海软土地区基坑围护施工过程中遇到的问题和处理方法进行了分析,全套管钻孔咬合桩即贝诺特（Benoto）灌注桩工法,采用全套管钻机施工,是由钢筋混凝土桩与素混凝土桩切割咬合成排桩的形式,形成具有防渗作用的连续挡土结构,具有良好的抗弯能力和较好的止水效果。     

咬合桩在邻近高填土基坑中的工程应用与实测分析

针对某采用咬合桩围护方案的邻近高填土基坑工程进行分析,当咬合桩作为围护桩时,可采用等效刚度法计算围护桩的桩身变形;作为隔离桩使用时,忽略素混凝土桩的作用,仅考虑钢筋混凝土桩的抗弯能力。现场实测表明,邻近高填土基坑工程在开挖时,咬合桩明显地降低了基坑开挖对紧邻高填土的扰动,满足了高填土自身的稳定,保证基坑工程在高填土作用下的安全。而咬合桩作为一种新型排桩围护结构,也能够起到很好的应力隔离作用,有效地分担了邻近超载的影响,确保了高填土的稳定和基坑工程安全。     

咬合桩咬合面受力分析

目前,咬合桩在国内的基坑围护中得到了广泛的应用,但对咬合桩的研究主要还是侧重于施工方法和质量控制方面,文章从力学角度对咬合桩咬合面的抗剪强度进行了分析,知道咬合桩咬合面不会先于素桩桩身破坏.     

钻孔咬合桩施工中常见故障处理技术

天津地铁3号线华苑主体围护结构全部采用钻孔咬合桩,最大桩长深达32.8m,为国内首创。由于钻孔咬合桩施工技术还不十分完善,如何处理施工中常见的故障,成为广大施工技术人员普遍关注的问题。文中介绍了钻孔咬合桩的基本原理,并结合咬合桩的施工实际,分析总结了常见故障的处理方法,为钻孔咬合桩施工提供了新的思路。     

钻孔咬合桩施工工艺及常见问题处理

南京地铁3号线清水亭主体围护结构全部采用钻孔咬合桩,最大桩长深达32．94m,咬合桩共792根。由于钻孔咬合桩施工技术还不十分完善,如何处理施工中常见的故障,成为广大施工技术人员普遍关注的问题。介绍了钻孔咬合桩的基本原理,并结合咬合桩的施工实际,分析总结了常见故障的处理方法,为钻孔咬合桩施工提供了新的思路。     

钻孔咬合桩在天津地铁3号线华苑站施工中常见故障的处理方法

天津地铁3号线华苑主体围护结构全部采用钻孔咬合桩,最大桩长深达32.8m。.结合华苑站咬合桩的施工,分析总结了常见故障的处理方法。     

钢筋混凝土钻孔咬合桩的施工实践及方法介绍

某工程基坑围护结构采用钢筋混凝土钻孔咬合桩,桩径Ф100cm,桩中心距80cm,桩长21-31m,咬合厚度20cm。本文介绍该钻孔咬合桩的施工方法与质量安全措施,并简述施工中出现的问题及采取的措施。     

钻孔咬合桩围护结构的计算方法

钻孔咬合桩作为地下工程的新型围护结构，现在我国沿海地区的应用日趋广泛，但它的设计计算方法尚未完善。本文将根据不同的咬合桩结构形式，归纳推导出配筋计算方法；并利用抗弯刚度相等的原则，把钻孔咬合桩围护结构等代为地下连续墙进行受力和位移分析。通过实例验算，能满足实际工程的要求。     

钻孔咬合桩挡土结构咬合面的剪切性能研究

钻孔咬合桩作为一种挡土结构,其咬合面的剪切性能对结构的设计与分析来说至关重要。在室内试验的基础上,确定C30超缓凝混凝土的配比并制作试件模型。通过模型试验和数值模拟分析,进行钻孔咬合桩挡土结构咬合面的剪切性能研究。研究表明:随着A型(素混凝土)桩和B型(钢筋混凝土)桩浇注间隔的增长,咬合面的剪切性能在变化,破坏模式及承载能力随之不同;工程中浇注时间间隔在20～40 h为宜;采用连续模型进行数值模拟分析虽然可以观察咬合面弱化时破坏模式的转化,但对承载能力的评判与试验结果差距较大,建议采用非连续模型进行计算。     

预制高强混凝土薄壁钢管桩受弯性能试验研究

本文结合直径400 mm长5 m、直径600 mm长5 m和直径800 mm长15 m的预制高强混凝土薄壁钢管桩的纯弯试验,研究了不同桩径、桩长对预制高强混凝土薄壁钢管桩抗弯性能的影响,同时对预制高强混凝土薄壁钢管桩在纯弯作用下的破坏机理进行了分析,并对《预制高强混凝土薄壁钢管桩》中的预制高强混凝土薄壁钢管桩桩身极限弯矩的计算公式进行了可靠性分析。试验结果表明,预制高强混凝土薄壁钢管桩具有良好的抗弯工作性能,在挠度发展较大的情况下仍能继续承载。然后分析了跨中截面应变的变化规律,弯矩-挠度曲线没有出现下降段,构件体现出良好的延性。最后对预制高强混凝土薄壁钢管桩桩身极限弯矩计算公式进行了验证,经对比,吻合较好,说明使用该公式计算预制高强混凝土薄壁钢管桩抗弯承载力是可行的。     

水平荷载单桩计算的非线性地基反力法研究

为提高桩身变形较大时水平荷载单桩设计计算水平,基于地基反力法提出了考虑极限土反力和地基反力系数一般形式的桩身的变形和内力的计算方法。对于土为塑性和弹性状态对应的桩段分别求得到了桩身响应的解析解和半解析解,并用Fortran语言编制了计算程序。计算结果分析表明：桩的位移和弯矩均随荷载的增加而大幅度增大;桩顶的约束条件对位移和弯矩沿桩身的分布影响很大;当桩长超过临界值时,继续增加桩长对桩的响应影响极小,且临界桩长基本不受荷载和桩顶约束条件的影响;桩的最大位移和最大弯矩随桩周土的物理力学性质的改善而明显减小;最大位移随桩的抗弯刚度的增加而减小,而最大弯矩受抗弯刚度的影响很小;计算值与现场试验的实测值吻合较好,本文解是可靠的。     

某高层建筑素混凝土桩复合地基的设计

通过石家庄某高层建筑地基采用素混凝土桩加固处理的工程实例,对素混凝土桩在复合地基中的设计和沉降进行了分析,着重介绍了桩长、桩径、桩间距、桩体强度、褥垫层厚度等设计参数的确定,可供设计者参考。     

振冲碎石桩工程质量因素的试验研究

分析了影响振冲碎石桩质量的因素。通过正交试验,分析了桩径、桩长、碎石垫层对振冲碎石桩承载性能的影响,说明了碎石垫层的必要性、小桩径的合理性和有效桩长的经济性。     

关于JC888-2001《先张法预应力混凝土薄壁管桩》中薄壁管桩抗弯性能技术指标的探讨

近年来，预应力混凝土薄壁管桩(简称PTC管桩)在我国建筑工程中得到的大力推广应用，沿海省、市的建筑设计部门为了配合这项工作，编写了薄壁管桩的结构设计图集，但有关薄壁管桩的抗弯性能技术指标存在很大的差异。为了做好薄壁管桩产品推广应用的技术工作，现将JC888-2001《先张法预应力混凝土薄壁管桩》建材行业标准中薄壁管桩抗弯性能技术指标的确定做一分析。     

水泥搅拌桩桩长的确定

本文分析水泥搅拌桩在加固深厚软土基中,作为复合地基承受竖向荷载,按承载的特性属于纯摩擦桩,为了发挥桩的承载能力,桩长宜大于临界桩长。同时,纯摩擦桩的桩身在一定的长度范围内才有承载作用,为了承载的可靠和经济,桩长不宜大于最大桩长和有效桩长。文中提出了确定临界桩长、最大桩长和有效桩长的方法,并以工程计算实例供设计参考.     

透水管桩抗弯性能试验研究

透水管桩通过在桩身预留透水孔,联通土体,释放超静孔隙水压力,可加速沉桩过程桩周土的固结,有效减小沉桩挤土效应;但是,预留孔不可避免地会破坏桩身结构的完整性,为了探讨开孔对透水管桩抗弯抗裂性能的影响,开展了普通管桩与透水管桩的抗弯试验,记录了各桩的开裂弯矩、破坏弯矩以及不同弯矩作用下的桩身挠度与裂缝宽度,探讨了开孔对透水管桩抗弯抗裂性能的影响。研究表明,相对普通管桩,透水管桩跨中挠度更大,开裂弯矩降低,但仍满足规范要求;在相同弯矩作用下,透水管桩裂缝宽度小于普通管桩;在以相同裂缝宽度(1.5mm)作为极限状态判断标准的条件下,透水管桩的破坏弯矩大于普通管桩,透水管桩拥有优于普通管桩的抗弯性能。     

横向荷载下高桩承台影响因素的探讨

针对横向荷载作用下“前板桩、后方桩”高桩承台结构,运用有限元法建立三维空间模型进行计算分析,总结出土抗力系数、入土桩长和桩径等因素的变化对桩顶位移、桩身弯矩的影响程度.结果表明：增大桩截面面积,提高桩基抗弯刚度能减小桩的水平位移,特别是适当提高后排方桩的抗弯刚度,效果将更为明显,这是由于其能使前后排桩的弯矩分配更趋于合理化与均匀化.