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采用高精度单管试验台对长度为2m的Φ19.05高效冷凝管进行测试,分析冷凝温度、进口过热度、进口水温、水流量对冷凝铜管换热特性的影响,绘制传热特性曲线,为改进空调设计提供数据支撑,通过提高铜管工作效率降低空调生产成本。 相似文献
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《南方电网技术》2016,(11)
为分析海拔2 400 m处新松换流站阀厅将军帽、均压环(单环)、均压球等金具在操作冲击电压下的放电特性,根据楚雄换流站阀厅内典型金具的尺寸结构,选取典型尺寸Φ750 mm、Φ880 mm将军帽,Φ1 200×300 mm、Φ1 600×300 mm、Φ1 900×300 mm均压环(单环),以及Φ1 100 mm、Φ1 600 mm、Φ2 000 mm均压球,在位于海拔2 100 m的昆明特高压基地开展了对地空气间隙的标准操作冲击放电特性试验研究。对新松换流站阀厅内的空气净距进行了校核,并给出了经海拔修正后得到的不同海拔高度情况下放电电压的特性曲线。本文的研究为新松换流站空气间隙距离的选择提供了依据。 相似文献
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为分析海拔2 400 m处新松换流站阀厅将军帽、均压环(单环)、均压球等金具在操作冲击电压下的放电特性,根据楚雄换流站阀厅内典型金具的尺寸结构,选取典型尺寸Φ750 mm、Φ880 mm将军帽,Φ1 200×300 mm、Φ1 600×300 mm、Φ1 900×300 mm均压环(单环),以及Φ1 100 mm、Φ1 600 mm、Φ2 000 mm均压球,在位于海拔2 100 m的昆明特高压基地开展了对地空气间隙的标准操作冲击放电特性试验研究。对新松换流站阀厅内的空气净距进行了校核,并给出了经海拔修正后得到的不同海拔高度情况下放电电压的特性曲线。本文的研究为新松换流站空气间隙距离的选择提供了依据。 相似文献
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我厂三台31—12—2型汽轮机的凝汽器铜管,由于长期受金沙江水中腐蚀性物质的侵蚀,铜管外壁出现了大量密集性白色堆积物,管内壁脱锌异常严重,壁厚由原来一毫米减薄到0.2~0.5毫米,平时经常因铜管泄漏而被迫停机堵漏,直接影响安全发电,故于前几年已分别对铜管进行了更换。该机凝汽器铜管规范为:φ20×1×4600,计3400根,冷却面积975平方米。由于我们采取了一些措施,最后一台更换全部铜管,从 相似文献
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介绍一种凝汽器拆管新方法我厂装有两台N125机组,两台机的凝汽器均为N-7000-I型对分双流程表面式,方形结构。管子按原设计安装了B10铜管,铜管的规格为:Φ25×1×7575。铜管与两端铜管板(厚45mm)采用胀接法装配,两侧的管口胀接处都进行了... 相似文献
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介绍了火力发电厂凝汽器常用管材的使用情况,比较了铜管、不锈钢管及钛管的理化指标、机械性能,指出中水用于循环冷却水系统存在的问题。通过经验和分析认为,若中水回用于循环冷却系统,凝汽器冷却管不能采用黄铜管;若中水氯离子含量不高,可有条件地采用TP316不锈钢管或BFe30-1-1管;若中水氯离子含量较高,可选用TP317管或钛管。 相似文献
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探讨以外径为φ7mm或φ9mm的铜管做基管,配以三种不同宽度尺寸的铝箔为外肋片的冷凝器,即三种规格型号的冷凝器:21.65mm铝箔对应φ9mm铜管,12.7mm或18.19mm铝箔对应φ7mm铜管,将它们分别装入在同一系统(蒸发器和压缩机相同)中,通过试验比较它们的性能。根据实验和数据的结果,总体上φ7mm的冷凝器较φ9mm的制冷性能更优,并且成本更低。 相似文献
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旺隆热电厂2号汽轮发电机组凝汽器存在真空压力低的问题,其主要原因是:射水抽气系统结构存在缺陷,影响抽气器的抽吸能力;循环水旋转滤网不严密,导致垃圾堵塞凝汽器铜管入口;凝汽器清洗设备不完善,导致铜管内表面污垢无法清洗.因此,采取了以下改造措施:以液环式真空泵代替射水抽气系统;逐根清洗凝汽器铜管内壁,同时加强循环水旋转滤网的密封性;加大反冲洗管的管径,改变胶球清洗装置活动网板的结构和传动机构,使凝汽器铜管的清洗效果提高.改造后,凝汽器的真空压力比原来提高了5 kPa左右. 相似文献
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本文介绍了作者关于冷却水中的 Fe~(2 )对国内火力发电厂汽轮机凝汽器三种常用铜管:H-68、HA177-2、HSn70-1的保护作用的初步研究工作。第一部分 Fe~(2 )对铜管的保护作用1972年 M.Pourbaix 曾在东京提出:可以通过控制铜管表面电极电位低于铜管点蚀保护电位(约 350mvSHE)的方法来抑制铜管在 相似文献
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通过对娘子关发电公司2号机凝汽器铜管的宏观、微观及发生腐蚀前循环水水质情况、运行方式进行分析,确定出造成2号机凝汽器铜管腐蚀泄漏的原因,提出了防止凝汽器铜管腐蚀泄漏的具体措施。 相似文献
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