气力输送系统的调试体会

我厂１９９７年５月正式竣工投产的６００ｔ／ｄ熟料干法余热发电二号生产线,窑尾上料系统采用了气力输送方式。现场工作参数:水平距离３２ｍ,垂直高度２８ｍ,当量长度近９０ｍ,输送介质为生料。设计选用仓式泵的型号ＱＳＪ２５-５０,输送能力５０ｔ／ｈ,系统耗气量１４ｍ３／ｍｉｎ,工作压力０５ＭＰａ,输送物料管径Φ１３３ｍｍ。窑尾生料仓上安装１台Φ４５０×２扩散除尘器,用于料风分离,余风用Φ１３３ｍｍ管排至窑尾布袋除尘器（如图１）。设备运转前期,首先发现仓式泵的输送能力没有达标,虽经几次调整,也只能稳定在３５ｔ／ｈ左右,不…     

皮带秤滚筒改造

为稳定水泥磨制中混合材配比,我厂２０００年元月新加６台宜兴ＴＳＧⅡ型水泥定量给料秤,技术参数：计量控制误差±１％,输送量范围００５～１０ｔ／ｈ,物料粒度≤５０ｍｍ,滚筒规格Φ２００。皮带秤被动滚筒支承结构见图１。被动滚筒轴承型号Ｋ９０５０９,即外球面向心球轴承,该轴承装配在调整滑块内,只靠轴承自身的密封盘密封。由于现场粉尘大,物料杂,密封装置起不到应有的作用,所以轴承磨损较快,平均使用寿命只有１个月。图１改进前滚筒支承结构１调整滑块２顶丝３轴承Ｋ９０５０９４密封盘５滚筒Φ２００针对这种情况,将支…     

我厂提高熟料强度的途径

１引言我厂为Φ４ｍ×６０ｍ２０００ｔ／ｄ窑外分解窑，窑尾带５级双系列旋风预热器和ＤＤ型分解炉，于１９９４年５月进入调试、试生产阶段，１９９４年５月至１９９５年底累计生产熟料６０余万ｔ。生产熟料强度一直在５５０～６３０ＭＰａ范围内波动，不太理想。笔...     

立窑使用腰风应注意的问题

立窑使用腰风调整偏火已成为成熟技术。笔者参观几个使用腰风的厂家大都起到了应有的作用，但有个别厂家因设计安装不合理，效果不理想。我厂根据本厂条件自行设计安装手动腰风，如图１。窑规格为Φ２．５ｍ×１０ｍ，设计为６个风嘴。腰风嘴距窑口３．６ｍ，进入窑内风管型式为前面Φ１００ｍｍ、后面Φ１５０ｍｍ的圆锥管，在其正上方１ｍ处各安装一支热电偶温度计，沿窑筒体外部用６ｍｍ厚Ａ３钢包裹住筒体，形成截面为４００ｍｍ×６００ｍｍ的环形风箱。风箱有风室效果。依次编为１～６号。风阀使用Φ１５０ｍｍ螺杆式水阀板（分为壳体…     

ZD70减速器低速轴轴承部位磨损修复方法

１　输出轴结构 φ２． ２ｍ×６．５ｍ水泥磨 ＺＤ７０减速器低速轴结构见图１。轴承部位产生磨损，磨损部位最小处的轴径小了０．５ｍｍ且已失圆。我厂决定修复该轴，经过对几种常用轴修复方法的比较，结合该轴的工作环境，选择热装镶套法。２　套的材质和结构尺寸２．１　套的材质 套是用在ＺＤ７０减速器低速轴的轴承部位，与轴承有一个配合要求，套应能承担原轴的机械使用性能和满足机械强度要求，套的材质尽量与轴的材质相同或相近，故选用４５号钢。２．２　套的长度 原考虑用一个套，这样套子的长度大于２３０ｍｍ。实施中感到套大…     

Φ2.4m×13m原料磨磨头结构改进

１９９６年我公司３号Φ２ ４ｍ×１３ｍ湿法棒球磨磨头中空轴Ｒ区出现一条穿透达１５０ｍｍ裂纹 ,内侧Ｒ区被涮磨厚度达１０～１５ｍｍ ,且另外４台磨也同样存在涮磨现象。原磨头结构如图１所示 ,由于Ａ处空间尺寸相当小 ,很难填实混凝土 ,且１６块端衬板之间存在大小不等的空隙 ,运转中混凝土被冲涮 ,中空轴Ｒ区逐渐被料浆涮磨。图１原磨头结构改进后结构如图２所示。将中空轴内衬套接长２００ｍｍ ,增大混凝土填充空间。图２磨头改进后结构在端衬板下面整周封δ１２ｍｍＱ２３５钢板 ,各连接处封闭焊接 ,端衬板也由头部圆弧形改为直线型 …     

振片式声波清灰器在窑尾电除尘器上的应用

１原窑尾除尘系统状况我厂５号Φ４５ｍ×１００ｍ湿法长窑,现在台时产量为４０～４２ｔ／ｈ,窑尾除尘系统采用４台Φ３０００ｍｍ旋风除尘器并联,后接２台Ｙ４－７３－１１№２２Ｄ风机,风机后面又接２台６０ｍ２一室二电场卧式电除尘器,净化后的烟气经烟囱排出处理风量２２８０００～２９６０００ｍ３／ｈ。工艺流程如图１所示。图１５号水泥窑烟气流程示意该系统电除尘器最初选为２台ＳＨＷＢ６０ｍ２型一室二电场卧式电除尘器,１９９２年１２月大修改造,在壳体不变的情况下,更换了极板、极线。第１电场极线采用鱼骨针型芒刺线,…     

Φ3.8×13M双滑履水泥磨筒体加工的新工艺

１９９９年 ,我厂为浙江尖峰集团股份有限公司制造的Φ３．８×１３ｍ双滑履水泥磨 ,是由南京水泥工业设计院设计的。目前在国际上大型磨机多趋向采用滑履支承结构。因为此结构不仅解决了传统的主轴承支承中空轴结构中连接中空轴与筒体的螺栓受剪切力而造成断裂的困扰 ,而且通过改进支承方式 ,从结构上更好地满足了水泥工艺的要求。但是 ,此双滑履轴承支承的磨机在我厂属于首次制造 ,且由于结构复杂给设备的加工造成了困难 ,尤其是此磨机的筒体部分加工困难 ,所以本文仅就磨机筒体加工工艺方案加以说明。Φ３．８×１３ｍ水泥磨筒体部分为焊…     

蜗轮蜗杆减速机蜗杆轴端装置的改进

我厂Φ４ｍ×４０ｍ立波尔窑加热机主传动减速机采用蜗轮蜗杆减速机。该减速机蜗杆轴端装置存在许多问题。１存在的问题蜗杆主动端结构见图１。图１减速机蜗杆主动端改进前后结构图１ 蜗杆 ;２ 密封盖 ;３ 盘根 ;４ 端盖 ;５ 隔套 ;６ 骨架式油封 ;７ 轴承座 ;８ 轴承填料仓容积小 ,内部只装填一层２５ｍｍ×２５ｍｍ的油浸线盘根。因为油浸线盘根装得少 ,所以回弹性差 ,使用不长时间就会失去密封功能 ,导致润滑油渗漏。日常运转时 ,每天漏油量一般在２～３ｋｇ 左右 ,严重时达到５ｋｇ 之多 ,２ｄ就得补一次油料。另外该减速机所处环境温度…     

回转窑液压挡轮压力系统的改造

我公司口转窑为３．９５ｍ×５６ｍ预分解窑，采用一组液压推力挡轮装置，其结构新、压力大、使用方便，１．２５ＭＣＸ１４－ＬＢ型轴向柱塞泵的公称排量：１．２５ｍＬ／ｍｉｎ，额定压力：３１．５ＭＰａ，额定转速：３０００ｒ／ｍｉｎ，系统压力为１０ＭＰａ，液压缸采用单出头单作用结构，最大行程６０ｍｍ。　　　　此系统自１９９５年６月投入使用以来，发现了一些不足之处，影响了窑的正常运行。具体表现在以下几点：　　　　（１）根据原设计，当窑上移偏离零位２５ｍｍ时供油油泵跳停，窑靠自重下移。但是应用中，窑靠自重并不能…     

Φ2.5m旋风式选粉机主轴下部轴承的快速拆卸与装配

Φ２．５ｍ旋风式选粉机（以下简称　２．５ｍ选粉机）由于没有专用装卸工具,拆卸和装配轴承难度较大,特别在装配新轴承时,用钢棒或钢棒及锤击打轴承,很容易将轴承内圈击裂。针对这种情况,我们根据　２．５ｍ选粉机主轴部分的结构特点,设计制造了专用装卸工具,这种工具使轴承内外圈同时受力,轴承滚珠与滚道不受力,可增加轴承使用寿命。使用这种工具后,没有一次因装配问题而损坏新轴承。具体拆卸、装配方法如下：１）拆卸轴承时,先拆下主轴上、下轴承压盖及轴套,将装卸工具Ｉ用螺栓固定到套筒上,旋紧丝杠,轴承及轴移到Ａ处时（…     

螺旋输送机和拉链机的改进

１ＧＸ螺旋输送机尾部装置的改进ＧＸ螺旋输送机的尾部单列向心球轴承和尾轴易磨损,更换频繁,且检修十分不便,其结构见图１。图１螺旋输送机尾部装置示意改造时把尾轴加长,原有的一套轴承箱体全部去除,在端部支架上联接安装一平板,把加工好的支承套用４个螺栓与平板...     

刚性叶轮给料机等技改经验二则

１刚性叶轮给料机支承改造刚性叶轮给料机适用于粉状和细粒状非粘性物料的送料，其结构简单紧凑、体积小，密封性能较好，因此，在建材企业应用较广泛。一般刚性叶轮的转子由端盖上的滑动轴承支承，轴与轴承套组成滑动磨擦副（见图１）。这种传动结构因其润滑条件差，轴与轴空间难以形成润滑油膜，从而极易导致轴及轴套磨损破坏。我厂叶轮给料机因润滑不良而引起轴与轴套磨损，转子下沉，导致联轴器不同心。又因转子下沉转子与壳体接触，大大增加了减速机、电机的负荷，直接影响减速机、轴承甚至电机的正常运行。生产中，一副新轴套只能用１…     

单通道喷煤管的改进

我厂窑型为Ｃ１１２５ＯＳＭ型干法中空窑，设计产量为６．５ｔ／ｈ，规格Φ２．５ｍ×５０ｍ，窑头煤粉燃烧器采用循环水套的单通道喷煤嘴。由于喷煤嘴前端经常裂缝漏水，相应要经常焊补影响正常生产，而且喷煤管的锥体拨嘴部分和喷煤嘴前端平口长度长，内径小，喷出细长的火焰，黑火头较远，窑内结圈严重，因此须对喷煤管进行改造。１改造过程原喷煤管图见图１，改进后喷煤管图见图２。（１）去掉循环水套，在Φ２１９ｍｍ管子外焊上均布的Ｖ形扒钉，用Φ８ｍｍ的螺纹钢筋制作，打上浇注料，使用１年多情况良好。（２）经过几次试验，将喷…     

料封泵与螺旋泵比较

我厂２０００年新扩建了煤粉制备车间，建成了立磨系统，并于２００１年５月初试生产。在试生产中发现：１）成品库下安装的６台Φ２００mm螺旋泵存在严重问题。往各用煤点送煤达不到设计要求，个别泵台时能力仅为１０t／h，严重影响生产；２）６台泵频繁坏轴承及密封。从２００１年６～１１月，仅５个月时间里，由于泵的事故造成水泥窑断煤停车达８次之多。为了彻底解决这一问题，１２月初，我们采用料封泵代替螺旋泵，使用效果理想。料封泵安装结构示意见图１。图１料封泵安装结构示意１．扩散管；２．清灰阀；３．泵体；４．下进气箱；５…     

单仓泵加装助吹管解决堵管道的难题

单仓泵加装助吹管解决堵管道的难题班红建河南洛阳水泥厂粉磨分厂（４７１８３２）我厂由于使用辊压机－磨机混合粉磨系统,台时产量提高了３０％－５０％,故水泥输送系统由４．５ｍ３单仓泵改为ＣＰ６０泵（容积６ｍ３）,同时将管道内径也由１５０ｍｍ加粗到１７５ｍｍ...     

Φ25m×42m回转窑窑口风冷改水冷的体会

我厂１台带有５级旋风预热器的３ＡＺ-ＳＹ型回转窑,规格为Φ２５ｍ×４２ｍ,１９９５年４月投产,设计产量１２５ｔ/ｈ,窑口筒体采用风冷。因护板与护板间隙较大,一般为５０～１００ｍｍ,高温气体从护板缝隙窜到筒体内,烧坏筒体,浇注料脱落。从１９９５年４月中旬到１９９８年８月,５次更换窑口筒体,频繁打浇注料,严重影响生产。该窑窑口部分结构见图１。图１改进前窑口部分结构该窑窑头冷却带短,窑头温度过高,很容易使窑口筒体变形,形成喇叭形。我厂使用的三通道喷煤管,有效长度只有３ｍ,减去伸到窑头罩的距离１７ｍ,实际操作长度为１３ｍ…     

MB2480管磨机中空轴裂缝的修复

我厂１９９５年１１月投产了一台ＭＢ２４８０管磨机,设备总重（不含研磨体）８０ｔ,磨机转速２０．８ｒ／ｍｉｎ,电动机功率５６０ｋＷ,研磨体重量４５ｔ。磨体中空轴结构如图１所示,中空轴材质为ＺＧ２７０-５００,正火处理后σ为４０ＭＰａ;轴颈部位外径１０００ｍｍ,内径Φ     

成球盘孔与轴键联接失效的修复及改进

某厂１ #、２ #成球盘为圆柱齿轮减速机带动伞齿轮幅传动 ,分别于１９９８年３月和６月投产２台成球盘部分设计参数如下 :直径Φ３．６ｍ ;产量２０～２５ｔ／ｈ ;成球粒度１０～２５ｍｍ ;倾角及调整量４５°～５５°;边高６５０ｍｍ ,转速１３．３３γｐｍ ;配用电机Ｙ１８０Ｌ -４ ,２２ｋＷ。１９９８年６月 ,１ #成球盘出现上部轴承室发热现象。到７月底 ,盘体沿盘面Ｙ轴方向周期性摆幅达２０ｍｍ ,电流波动范围由正常的２５±５Ａ增大到４０±５Ａ。据此现象 ,初步判断主轴上部轴承损坏 ,造成摩擦和运行阻力巨增所至。经拆卸检查 ,发…     

Φ2.7m边缘传动磨机传动联接方式的改进

我厂有Φ２７ｍ×４ｍ边缘传动球磨机１２台，传动轴原采用三点支承，如图１所示。中间轴仅有一个支点，一头是胶块联轴节，一头是电磁离合器，这两头径向是不定位的，而当电磁离合器一旦吸牢会造成胶块联轴节偏差很大，使中间轴承吃力很大，轴受扭力过大，常出现电耗高...