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氧化铝矿用渣浆泵过流件高铬铸铁Cr28的腐蚀磨损性能 总被引:2,自引:0,他引:2
针对氧化铝矿渣浆泵过流件使用工况,设计了一种新型的过流件高铬铸铁材料Cr28,研究了铸态和热处理态材料的组织和性能。结果表明:热处理后组织与铸态组织相比,碳化物分布趋于弥散细小,冲击韧度和硬度都有较大的提高。腐蚀磨损实验结果表明:铸态和热处理态Cr28的腐蚀磨损性能与Cr15Mo3相比都有显著地提高,其中热处理态Cr28试样的磨蚀失重率最低,相对耐磨性为1.95。采用定量分析的方法对材料的磨蚀磨损交互作用进行研究表明:在腐蚀磨损过程中磨损对腐蚀的促进作用很大,占到腐蚀分量的99%以上,而腐蚀对磨损的促进作用较为有限,均低于腐蚀分量的23%。Cr15Mo3和热处理态Cr28试样的磨损增量和纯磨损量均随其硬度的升高而降低,而铸态Cr28试样硬度低于Cr15Mo3试样,但是磨损增量和纯磨损量也较低。 相似文献
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研究在硅锰铸钢中加入一定量的 1# 稀土合金 ,其对铸造性能的影响。结果表明 :硅锰钢中加入量w为 0 15 %的稀土合金后 ,其铸造性能得到了改善 ,铸态组织细化 ,为发展稀土铸钢奠定了基础。 相似文献
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不同组织X70钢在库尔勒含饱和水土壤中的短期腐蚀行为 总被引:3,自引:1,他引:2
将X70钢加热到1200℃保温10min后进行水冷、空冷、炉冷得到不同的组织,并与原始组织相比较,研究了不同组织X70钢在库尔勒含饱和水土壤中的短期腐蚀行为,用扫描电镜对腐蚀形貌进行了观察,通过交流阻抗对腐蚀不同周期试样表面的腐蚀产物进行了测试.试验结果表明,腐蚀30天以后,不同热处理后X70钢试样的腐蚀速率比供货态试样的要高一些,X70钢的耐蚀性因热处理而降低,这主要与X70钢组织因热处理发生变化以及各试样表面生成腐蚀产物的致密程度有关. 相似文献
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通过组织观察和力学性能分析,研究了稀土合金的加入方法和添加量对熔模铸钢组织和性能的影响。结果表明:钢水脱氧后,采用投入法加入适量的稀土合金,可以改善铸钢的夹杂物数量、形态和其铸态显微组织,从而提高铸钢的力学性能。最佳添加量为每100 kg钢水加入300 g稀土硅合金。 相似文献
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将空冷、水淬方式热处理的X80钢与供货状态(原始组织)X80钢相比较,研究了不同组织X80钢在鹰潭土壤模拟溶液中的短期腐蚀行为。通过均匀腐蚀全浸试验和动电位交流阻抗谱对不同腐蚀周期试样表面腐蚀产物膜进行测试,利用体视显微镜和SEM对腐蚀形貌进行观察。结果表明:腐蚀28 d后,经不同冷却方式处理的X80钢腐蚀速率高于供货态试样;三种组织的X80钢表面腐蚀产物膜的形成过程均表现为生长、破裂、再生长,腐蚀后期三者形成的产物膜均为内外两层,但它们的耐蚀性存在差异,这主要是由于其显微组织及表面腐蚀产物膜致密程度不同而导致的。 相似文献
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针对未添加稀土和添加不同量La、Ce稀土的低合金耐磨铸钢铸态试样,采用金相显微镜、QUANTA-400环境扫描电镜和JEM-2100透射电镜对其铸态组织、微观亚结构及原始奥氏体晶粒大小进行观察分析,探讨稀土的作用机理。结果表明,未添加稀土时,试验钢的铸态组织为粒状贝氏体,当La、Ce稀土总量为0.0092%时,有少量下贝氏体出现,随稀土含量增加到0.0320%,下贝氏体量增多,并且有板条马氏体出现;透射电镜观察表明,添加稀土可以增大铸态组织中的位错密度、细化试验钢的原始奥氏体晶粒,并使晶粒也更加均匀。 相似文献
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合金化及热处理对镁合金阳极材料组织及性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用熔炼铸造法制备Mg合金阳极材料,采用恒电流法和动电位极化扫描法研究合金成分和热处理对其电化学行为的影响,采用光学显微镜、扫描电镜和X射线衍射仪对不同热处理状态下显微组织和腐蚀产物进行观察和检测.结果表明:随着Hg含量的增加,固溶态试样在100 mA/cm2放电电流密度下的稳定电位由-1.547 V降至-1.772 V,Hg对Mg阳极材料具有较强的活化作用.热处理使Mg阳极第二相Mg5Ga2沿晶界和晶内弥散析出.Mg合金阳极材料的电化学活性由大至小的顺序为铸态、96 h时效态、2 h时效态、固溶态,而腐蚀抗力却按此顺序依次增大,Mg合金阳极材料的腐蚀类型为全面腐蚀与点蚀共存. 相似文献
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通过对宏观断口、微观断口和金相组织的比较分析,研究了残留铸态组织对铸钢性能的影响.结果表明,正火不充分而残留铸态组织的铸钢试样,抗拉强度、伸长率均能达标,断面收缩率稍低.但冲击功却比正常组织试样低很多. 相似文献
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采用真空熔炼制备不同稀土含量的Cu-30Ni-20Fe-5Al合金,研究了稀土含量对铸态Cu-30Ni-20Fe-5Al合金组织和流动性能的影响及内在机制。结果表明,铸态Cu-30Ni-20Fe-5Al合金由α-Cu和NiAl化合物两相组成,NiAl相以不规则环状分布,其不规则环状内外两侧存在较大的Fe元素偏析;加入混合稀土后,随混合稀土含量的增加,铸态合金中NiAl相变为球状、棒状独立存在,晶界处出现富稀土相的析出;当混合稀土含量达到0.78%时,不规则环状NiAl相球化效果最好;在流动性试验中,加入0.78%混合稀土元素与不加混合稀土元素比较,自制螺旋试样长度增加25%,合金的流动性能最好。 相似文献
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采用浸泡方法研究了1100℃固溶0.25~2 h对316L不锈钢晶间腐蚀性能的影响,用光学显微镜观察了不同热处理状态316L不锈钢的显微组织与腐蚀形貌的演变,用显微硬度仪测定了不同热处理状态316L不锈钢的硬度。结果表明,在1100℃固溶时间越长,固溶态试样的显微硬度越高,晶粒尺寸越大。随着固溶时间的延长,固溶态试样的腐蚀失重略有降低,敏化态试样的腐蚀失重先迅速降低,然后不再降低。敏化态试样的腐蚀失重高于固溶态试样1倍以上。所有试样的腐蚀失重都随着腐蚀时间的延长逐渐增加。根据实验结果得出,在1100℃固溶0.5~1 h的试样具有较好的综合性能。 相似文献
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《中国有色金属学报》2019,(7)
研究激光选区熔化(Selective laser melting, SLM)制备Inconel 718合金的高温腐蚀性能,揭示了不同热处理工艺对腐蚀性能的影响规律。利用超景深显微镜、XRD、SEM表征了腐蚀后的形貌及产物。结果表明:SLM态的高温腐蚀质量损失速率远大于热处理态的,经标准热处理与均匀化热处理的合金其高温耐腐蚀性能与锻件的相当,时效热处理合金在经过25 h腐蚀后,原始态熔池边界消失,元素均匀化程度提高,氧、硫元素扩散通道关闭,抗腐蚀性能提高;经过75 h后,合金表面产物包括氧化物和硫化物,各热处理态合金表面的氧化物成分没有发生变化。重点分析和讨论SLM制备Inconel 718合金的高温腐蚀机理,建立了SLM态Inconel 718合金的高温腐蚀过程中元素扩散模型。 相似文献
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《中国铸造装备与技术》2020,(5)
降低ZG25Mn2碳当量,并加入硅铁稀土合金,设计了一种碳当量Ceq≤0.61%、热处理为正火的高强度稀土铸钢材质。熔炼后进行不同温度的正火热处理。试验结果表明,加入0.4%稀土硅铁合金的铸钢新材质,进行900℃正火处理后,综合力学性能优越,且可焊性、铸造性优良。 相似文献