高岭土污水的磁絮凝沉降和影响因素研究

为了增加煤泥水内絮团的沉降动力,以质量分数为4%的高岭土污水模拟煤泥水,以球磨后的粉煤灰磁珠作为磁种,并分别以PAM、CaCl2作为絮凝剂和凝聚剂,对其进行磁絮凝沉降处理;通过试验研究磁场强度、磁种用量和磁种粒径三个因素对磁絮凝沉降效果的影响规律,并确定磁絮凝沉降的最佳试验条件。试验结果表明:磁场强度、磁种用量、磁种粒径三个因素均对磁絮凝沉降效果具有显著影响;在PAM用量为0. 035 g/L、CaCl2用量为0. 003 mol/L、磁场强度为196 m T、磁种粒径为10. 66μm、磁种用量为2 g的条件下,高岭土污水的磁絮凝沉降效果最佳,磁絮团沉降速率为2. 675 cm/s,尾泥高度为2. 95 cm,上清液透光率达到93%。     

马钢某矿山综合尾矿沉降试验研究

为了给马钢某矿山综合尾矿的较高浓度浓缩提供技术依据,对该综合尾矿进行了静态和动态的自然沉降和絮凝沉降试验。静态试验表明：浓度为12%的尾矿浆自然沉降时,要在浓缩层浓度达到40%以上的同时使澄清层悬浮物含量达标,需沉降25 min以上;而采用5 g/t的3^#絮凝剂进行絮凝沉降,可使满足上述要求的沉降时间减少到10 min以内。动态试验表明：在同样满足底流浓度和溢流水悬浮物含量要求的情况下,絮凝沉降的浓密机单位面积处理量可比自然沉降提高96.97%。     

张庄铁矿尾矿浓缩大井药剂制度优化工业试验

为解决张庄铁矿选矿厂浓缩大井底流浓度较低、溢流水悬浮物含量超标的问题，现场采用澄清型絮凝剂KL4043与阴离子型絮凝剂（助凝剂）KA635组合药剂进行工业试验。试验结果表明：改用新水配制药剂，在絮凝剂KL4043与助凝剂KA635分别添加28、16 g/t的情况下，浓缩大井溢流水悬浮物含量稳定在180 mg/L左右，浓缩大井底流浓度在25%～30%，达到了设计要求。     

铁尾矿膏体充填浓缩试验研究

为实现铁尾矿膏体充填塌陷区的目的, 对该铁尾矿进行了絮凝沉降试验和自制浓缩模型试验, 研究了给矿浓度、絮凝剂用量以及机械搅拌对底流浓度和溢流水固含量的影响。试验结果表明: 在给矿浓度20%、絮凝剂用量40 g/t条件下, 底流浓度可达到70%以上。试验结果对矿山采用膏体浓密机进行尾矿高浓度浓缩具有指导意义。     

河南某稀土选矿工艺试验研究

在对河南某稀土矿产的选矿试验研究中,经多项选矿工艺流程试验,如单一重选试验、单一磁选试验、单一浮选试验、"磁选-磁精重选"试验、"磁选-磁精浮选"试验,及浮选药剂筛选试验等,最终确定"磁选-磁精浮选"工艺为最佳选矿工艺流程,浮选捕收剂选用CK-6。确定选矿工艺参数为:磨矿细度小于0.075mm占70%,磁选磁场强度为1.2T、浮选氢氧化钠用量500g/t,水玻璃用量500g/t,氟硅酸钠用量500g/t,CK-6用量750g/t。在上述工艺条件下,经三段磁选和"一粗三精三扫"浮选闭路试验,获得了REO品位53.87%、REO回收率76.49%的精矿产品。     

安徽某大型矿山砂石骨料冲洗废水絮凝沉降特性研究

为研究安徽某大型矿山砂石骨料冲洗废水中尾泥絮凝沉降特性,针对该矿山砂石骨料冲洗废水处理系统中的尾泥沉降速度慢、溢流水浑浊、泥饼含水率高等问题,进行了试验室静态浓密试验研究,并采用SPSS软件对试验结果开展了方差分析。研究结果表明：在该尾泥絮凝沉降试验中,使用阴离子聚丙烯酰胺的絮凝沉降效果要优于使用非离子性聚丙烯酰胺和阳离子性聚丙烯酰胺;使用1 600万分子量的阴离子聚丙烯酰胺,在其用量60 g/t、尾泥进料平均浓度7.2%时,溢流水平均SS为69.94 mg/L,滤饼平均含水率为17.89%,底流平均浓度为49.7%,满足溢流水SS小于100mg/L和滤饼含水率18%左右的工业生产要求。该研究成果为絮凝剂在该矿山砂石骨料冲洗废水处理系统中的工业应用提供了依据,并可为其他同类矿山废水的处理提供经验借鉴。     

唐山矿选煤厂煤泥水处理方案优化

针对唐山矿选煤厂煤泥水难沉降的问题,结合煤泥水性质进行絮凝沉降试验,确定最佳药剂种类和用量,并在此基础上进行工业试验。试验结果表明:在试验条件下,絮凝剂和凝聚剂分别选用PAM-2010和PAC,且吨煤泥用量分别为20、46.7 g时,浓缩机溢流浓度为8.50 g/L,浑浊面沉降速度较快,上清液浊度较低,煤泥水沉降效果最好。     

乳化-絮凝对某金尾矿中微细粒金回收的影响

陕西小秦岭某浮选金尾矿中的金矿物粒度微细,主要以自然金和硫化物包裹金形式存在。为充分回收该尾矿中的金,并了解乳化-絮凝对微细粒金矿物的强化回收效果,进行了常规浮选和乳化-絮凝浮选工艺条件对比试验。结果表明,在矿浆浓度为25%、石灰用量为120 g/t、丁基黄药为100 g/t、2#油为12 g/t的情况下1次常规浮选,可获得金品位为14.00 g/t、金回收率为34.50%的金精矿;在矿浆浓度为25%、石灰用量为120 g/t、丁基黄药为60 g/t、2#油为12 g/t、乳化剂月桂酸皂用量为10 g/t、絮凝剂LR用量为20 g/t的情况下1次乳化-絮凝浮选,可获得金品位为17.31 g/t、金回收率为77.14%的金精矿。与常规浮选精矿指标相比,乳化-絮凝浮选在捕收剂丁基黄药用量下降40 g/t的情况下,金精矿金品位提高了3.31个百分点、金回收率提高了42.64个百分点,表明月桂酸皂乳化-LR絮凝可强化细粒金矿物的回收、大幅度地改善浮选精矿指标。     

新疆某镜铁矿选矿实验研究

采用弱磁-强磁-反浮选工艺对新疆某难选镜铁矿进行了选矿试验研究。原矿磨至-0.074 mm粒级占85%, 在弱选磁场强为167 kA/m、强磁选场强为0.8 T的条件下通过弱磁-强磁工艺获得反浮选的给矿, 在捕收剂JH用量为860 g/t、NaOH用量为1 280 g/t、玉米淀粉用量为1 000 g/t、CaO用量为500 g/t时, 经一粗三扫一精反浮选流程, 可获得铁精矿品位64.12%、回收率70.39%的较好指标。     

平煤天宏难处理煤泥水沉降试验研究

针对平顶山天宏选煤厂煤泥水泥化程度高、难处理的问题，采用传统絮凝剂#1和#2与新型絮凝剂AL9020作对比，进行煤泥水沉降试验并分析其效果。首先对煤泥进行筛分试验和X射线衍射，并同时对絮凝剂AL9020进行红外光谱分析。在此基础上对煤泥水进行实验室絮凝剂沉降试验和工业级絮凝沉降试验，并探讨了三种絮凝剂对煤泥水的沉降特性的影响机制。结果表明：该煤泥水粒度细，粘土矿物含量高，属于典型的高泥化难沉煤泥水，AL9020获得了最佳的沉降效果，实验室试验在用量6mL时，6min后的澄清区高度为18.4cm，上清液透光率为73.2%|工业试验中，AL9020用量为14g/t时，溢流水浓度为1.5g/L。     

齐大山选矿分厂磁选精矿剪切絮凝正浮选研究

针对齐大山铁矿选矿分厂反浮选工艺不能有效回收微细粒铁矿物,导致尾矿品位较高的现象,在实验室以石油磺酸钠作为捕收剂和絮凝剂,进行了齐大山铁矿选矿分厂磁选精矿剪切絮凝正浮选研究。结果表明：使磁选精矿发生剪切絮凝的适宜条件为磨矿细度-0.037 mm占85%,矿浆pH=3,石油磺酸钠用量5 kg/t,水玻璃用量300 g/t,搅拌强度2 200 r/min,剪切絮凝时间6 min。在此条件下将磁选精矿剪切絮凝后进行1粗3精1扫闭路浮选,获得了精矿铁品位为66.80%,回收率为95.93%,尾矿铁品位仅5.03%的较好指标。     

山西某微细粒铁矿石选矿工艺流程优化试验

山西某微细粒铁矿石选矿厂原采用阶段磨矿—弱磁选—强磁选—阴离子反浮选工艺流程,生产中存在强磁选尾矿铁品位偏高、浮选指标不理想等问题。因此,通过一段强磁选磁场强度优化、弱磁选—强磁选替代絮凝脱泥等方法优化工艺流程。结果表明：①针对铁品位30.60%的试样,在磨矿细度为-0.076 mm占85%的条件下,采用一段弱磁选（143 kA/m）、强磁选（1 114 kA/m）工艺流程,可使强磁选尾矿铁品位降至6.18%,此时铁回收率损失仅为4.82%。②以二段弱磁选—强磁选流程替代原絮凝脱泥工艺,在二段磨矿细度为-0.038 mm占85%的条件下,二段弱磁选、强磁选磁场强度分别为143 kA/m、637 kA/m,浮选给矿铁品位由39.90%大幅提高至48.36%,浮选给矿中-10 μm粒级含量由27.22%降低至22.19%,-20 μm粒级含量由48.79%降低至44.21%。③对二段弱磁选+强磁选混合精矿采用“1粗1精3扫”闭路浮选流程,在1次粗选浮选浓度为25%、温度为30 ℃的条件下,依次添加NaOH 1 200 g/t、淀粉1 000 g/t、CaO 500 g/t,RA-915粗选、精选用量分别为900 g/t、150 g/t,最终可获得铁品位66.13%、铁回收率88.44%的浮选铁精矿,此时浮选尾矿铁品位为15.83%。优化后的试验流程降低了强磁选尾矿铁品位,同时提高了浮选给矿的铁品位,降低了浮选提质降杂难度,对同类型的铁矿石开发利用具有借鉴意义。 关键词 微细粒|铁矿石|高梯度强磁选|阴离子反浮选     

湖南某石英型赤褐铁矿选矿试验研究

对湖南某石英型赤褐铁矿进行了选择性絮凝-强磁选-反浮选试验研究。结果表明, 在磨矿细度-0.074 mm粒级占90.80%、水玻璃用量800 g/t、聚丙烯酰胺用量100 g/t、磁选粗选磁场强度1.4 T、扫选磁场强度1.6 T条件下, 获得了铁品位56.17%、回收率60.12%的铁精矿; 强磁选尾矿进行反浮选, 获得了铁品位47.90%、铁回收率31.46%的中矿和铁品位15.69%、铁回收率8.41%的尾矿。选择性絮凝有利于矿泥与铁矿的分离, 可提高铁的回收效果。     

鞍山某铁矿石磁选—反浮选试验研究

鞍山某铁矿石铁品位为32.19%,铁主要以磁铁矿及赤铁矿形式存在,主要脉石矿物为石英。针对该矿石采用磁选—反浮选原则流程进行试验研究,以期确定合理的工艺参数,为该类矿石资源的高效开发利用提供技术支撑。结果表明:原料在磨矿细度-0.045 mm含量为85%,弱磁选磁场磁感应强度为0.1 T,强磁选背景磁感应强度为0.5 T的条件下得到混合磁选精矿;再采用1次粗选1次精选3次扫选反浮选工艺,反浮选中抑制剂淀粉用量为320 g/t、活化剂氧化钙用量为500 g/t、油酸类捕收剂总用量为135 g/t（粗选为90 g/t和精选为45 g/t）;获得了铁品位为69.97%、回收率80.64%的铁精矿。      

絮凝剂复配在铝土矿浮选尾矿沉降中的应用研究

针对河南某铝土矿浮选尾矿沉降中絮凝剂使用量大、沉降效果差的问题,选用TLT8626与现场PAM、AS3318三种絮凝剂进行复配,对尾矿矿浆进行沉降试验,考察了复配比例、复配成分等对絮凝效果的影响。试验结果表明:单独使用现场PAM或AS3318均能得到较清的上清液,但是在用量低时两者对矿浆的沉降速度均较慢;TLT8626在用量较低时就可以达到较快的矿浆沉降速度,但是单独使用该絮凝剂无法获得较清的上清液;180 g/t的药剂总量按照质量比TLT8626∶现场PAM=2∶1或1∶1和TLT8626:AS3318=5∶1或2∶1都可以获得与现场PAM用量为240 g/t时相当的沉降效果,药剂用量减少60 g/t,药剂节约率高达25%,显著降低尾矿处理的成本。最后对复配机理进行了探讨,认为不同分子量的絮凝剂与尾矿中不同粒度颗粒的梯度匹配是复配效果好的关键所在。研究内容填补了絮凝剂复配在尾矿沉降中应用的研究空白,为国内外选矿尾矿的沉降脱水开辟了新思路。     

城市污水磁化絮凝-高梯度磁分离除磷研究

采用磁化絮凝-高梯度磁分离方法处理城市污水, 研究了磁种用量、磁场强度、混凝剂用量、污水pH 值和流速等工艺参数对除磷效果的影响。在磁场强度为500 kA/m, 磁种用量为0.3 g/L, 混凝剂硫酸铝用量为200 mg/L, 助凝剂PAM 用量为2 mg/ L, 污水pH 值为6, 流速为3.14 cm/ s 时, 磷和COD 的去除率分别为98.35%和70.8%, 净化水含磷0.049 mg/ L, COD 28.6 mg/ L。     

山西某地铝土矿选择性絮凝试验研究

针对山西某铝土矿的矿石特性,采用选择性絮凝的方法,应用不同种类絮凝剂,进行了一水硬铝石与其它黏土矿物的分离研究.结果表明,在磨矿细度为-74μm占90％、pH 10、多聚磷酸钠用量为5.0 kg/t、阴离子型聚丙烯酰胺63016用量为5g/t条件下,可以获得铝硅比为6.12,Al2O3回收率为90.15％的铝土矿精矿.     

充填尾矿絮凝沉降规律及参数优化

为考察全尾矿絮凝沉降规律,以尾矿料浆浓度、絮凝剂XT9020溶液浓度和XT9020用量为影响因素,单位面积处理量为评价指标进行试验。结果表明：单位面积处理量与尾矿料浆浓度、XT9020溶液浓度和XT9020用量都呈现出非线性关系;尾矿料浆浓度为15%、XT9020浓度为0.3%、XT9020用量为25 g/t时,单位面积处理量最佳,为3.15 t/（h·m2);各影响因素对单位面积处理量影响由强到弱依次为尾矿料浆浓度、XT9020浓度、XT9020溶液浓度。应用Design Expert软件进行絮凝沉降模型回归拟合,结果表明,尾矿料浆浓度为15%、XT9020用量为26.67g/t、XT9020溶液浓度为0.22%时,单位面积处理量最高,为3.26 t/(h·m2),试验值和预测值吻合程度较高。     

磁种在选择性絮凝-脱泥工艺分选蒂尔登铁矿石中的作用

在选择性絮凝分选过程中加入磁种 ,以增加絮团的磁化率 ,达到用磁选或磁选、重选联合方法分离絮团的目的。本文根据磁种在选择性絮凝—脱泥工艺分选蒂尔登铁矿石中的作用试验结果 ,论述磁种用量、粒度对该工艺指标的影响