抗高压水闸墙的设计与施工

董庄煤矿施工的－５６０ｍ太原组水闸墙，在静水压力在室４．０ＭＰａ时，其堵水效率达９８．５％，介绍了该水闸墙的设计与施工方法愉及理想的施工效果和显著的经济效益。     

细晶TiAl基合金的高温拉伸力学性能

研究了细晶粒Ｔｉ３３Ａｌ－３ｃＲ－０．５ｍＯ（质量分数,％）,合金的高温抗拉力学性能。研究结果表明,在９００℃下,全层片组织和双态组织的屈服强度分别为３８０ＭＰａ和２７８ＭＰａ,伸长率分别为９８．０％和１１２．０％,全层片组织表现出更好的高温综合力学性能。     

探讨影响陶瓷过滤机生产能力的因素

我厂从芬兰奥拓昆普公司进口１台ＣＣ—４５型陶瓷 过滤机，总过滤面积４５ｍ２．每小时过滤矿物达到２５～５５ｍ３，过滤滤饼水分在１０％以下，扇形陶 瓷板均匀分布着许多毛细管， 毛细管只能通过水及酸液而 不能通过空气。当扇形陶瓷 板转入过滤槽内的矿浆中到 滤饼被刮下期间，扇形陶瓷 板内腔真空度约为 ０．１ＭＰａ。 内外存在压力差，这样流态 矿浆中颗粒将被吸附在陶瓷 板表面上，继而水被进一步 滤掉，矿浆得到过滤和干燥。当滤饼被刮下后，扇形陶瓷板进入反冲洗区．内腔充满压力为０．０４～０．０６ＭＰａ反冲洗水，对毛细管及…     

一种新型的油隔离泵保护监控系统

我公司是一座集采、选和运为一体的大型联合企 业,年设计处理原矿石４００万ｔ,精矿产量１６１万ｔ,生产出的铁精矿经１０２．３ｋｍ的长距离管道系统送至太钢原料场。其尾矿通过４台φ３ｍ浓缩机两级浓缩达到约４４％的高浓度后自流进入油隔离京输送到尾矿库。 １问题提出 我公司共有５台ＹＧＢ１６０／４油隔离泵,其输出最大压力为４．０ＭＰａ（由于尾矿坝的高程不够,正常生产时泵的出口压力为２．０ＭＰａ）。油隔离泵作为尾矿浆输送的主体设备之一,它的正常与否将会直接影响磨选正常生产。然而就在２０００年６月底,由于１＃油…     

利用煤矸石制备微米级多孔陶瓷

煤矸石经粉碎，预烧，骨料分级后，以５％的聚乙烯醇溶液为粘合剂，将熟料塑化成型，经高温烧制出显气孔率在５．５％～５１．０％，平均孔径在２．０～４１．５μｍ，抗弯强度为３．０～２３．２ＭＰａ孔径分布狭窄的多孔陶瓷材料。     

气动锚杆钻机的压缩空气系统

气动锚杆钻机具有转矩特性好，使用方便等优点，但其性能受气压影响颇大，例如，０．６３ＭＰａ压力时的钻进性能比０．４０ＭＰａ时高６０％，煤矿井下压缩空气系统的压力普遍偏低，使用气动锚杆钻机就坚压缩空气系统的改造，采用移动式空压机，比传统的增加空压机供气能力的方式更为合理，移动式空压机主要有活塞式，滑片式螺杆式，其中性能优异的螺杆式移动空压机，因其可靠性高，维修费用低，有良好的综合效果。     

简便轻巧的皮带胶接硫化加热器

我矿对输送机胶带的硫化法胶接素有应用和研究，对加热器也多次进行改进。现介绍一种轻巧、实用的狭窄场地使用的胶带胶接硫化加热器。我矿用于１２０ｍ皮带铁件硬性破损的接头修复，大大提高了工作效率。 １制作 硫化加热器的构造如图１，计一套２只。 硫化胶接加热器的箱体采用钢板制作，制成后用１．６ＭＰａ压力作耐压试验，正常使用压力一般在０．４－０．５ ＭＰａ（对应温度１４０～１６０℃）。盛水箱高度为４０～５０ｍｍ，皮带压紧采用Ｍ２４的螺杆共四根。箱体长度根据胶带宽度选取，宽度选取２４０～３００之间（经我矿生产实践…     

水力脉冲发生器破岩技术

据《ＭｉｎｉｎｇＭａｇａｚｉｎｅ》１９９７年报道：俄罗斯开发的水炮用压缩空气作动力，最大射流压力达１ＧＰａ，喷嘴直径１３ｍｍ，活塞动能１５０ｋＪ，２ｍ范围内开挖效率优于机械砂岩。美国试验了小型冲击活塞水炮，小脉冲射流浸蚀岩石，但其破岩效率很低。美国空军研制的水力脉冲发生器在抗压强度７４～２６３ＭＰａ安山岩中试验有很好的破岩能力，但排出量小，速度有限。在一金矿井下试验２５０ｋＪ系统，喷嘴直径２５ｍｍ，在采高１．２ｍ、深１ｍ的石英岩开挖中取得成功。３００ＭＰａ的水力脉冲发生器最大抵抗线０．３ｍ，自由…     

高精度大型瓦楞辊表面吊挂式离子强化处理工艺研究

叙述了用ＬＤ３－１５０Ｄ型吊挂式离子轰击强化炉，对３５ＣｒＭｏ钢制高精度大型瓦楞辊进行离子轰击经化处理，在５３０－５５０℃温度下，炉内压力为１０５０－１３００Ｐａ时，处理后瓦楞辊的表面硬度从Ｈｖ０．３３１５－３２８提高到ＨＶ０．３７５０－８００，工作寿命提高２倍以上。     

低电阻Cu－Be弹性合金

电子工业用的低电阻Ｃｕ－Ｂｅ弹性合金含有量０．２５％～０．７２％Ｂｅ，１．３％～１．５％Ｎｉ，余量为Ｃｕ．采用真空熔炼非真空浇注，热开坯，冷加工制成板材。经过８６０～９００℃淬火，进行４０％的冷加工，在４００～８０℃，时效２．５ｈ后，合金获得下列性能：电阻率４．０６～４．２７×１０￣（－５）Ω·ｃｍ，弹性模量１２０５４０～１３７２００Ｐａ，抗拉强度５１４～７８９ＭＰａ，延伸率１４～３４，硬度Ｈｖ＝１６０～２３０．     

掺和料对磷石膏复合胶凝材料性能影响研究

研究主要掺和料矿粉及水泥单掺和复掺对磷石膏复合胶凝材料力学性能及耐水性能的影响,并通过扫描电镜(SEM)、压汞法(MIP)探究影响机理。结果表明,水泥掺量为0~20%、矿粉掺量为0~40%时,水泥和矿粉的单掺对磷石膏抗压强度有负面影响,但可有效提升软化系数。水泥及矿粉复掺时,可显著提高磷石膏软化系数,使软化系数达到0.65以上;当水泥掺量为5.58%,矿粉掺量为20.00%时,磷石膏复合胶凝材料抗压强度达到最大值16.50 MPa;水胶比由0.6降低至0.3,可制备抗压强度为32.50 MPa,软化系数为0.87的高强耐水磷石膏复合胶凝材料。由SEM结果可知,水泥及矿粉的水化产物包覆在石膏晶体表面,可显著提升其耐水性;由MIP结果可知,矿粉与水泥复掺可增加小孔(3~50 nm)比例及孔弯曲度,大幅降低平均孔径,改善孔径分布,增加基体致密度,进而提升抗压强度。     

砂层渗透注浆加固效果模型试验研究

渗透注浆是煤矿井筒穿越砂层段防渗加固的重要手段之一,为研究砂层渗透注浆加固效果,研发了一套砂层渗透注浆模型试验装置,该装置具备多个试样同时注浆、不拆模测试注浆试样渗透系数等功能;以抗压强度、变形模量、渗透系数作为评价砂层渗透注浆加固效果的性能指标,选取砂层粒径级配、黏性土含量、浆液水灰比、注浆压力4个因素作为渗透注浆效果的影响因素,开展了砂层渗透注浆加固效果正交试验,获得了影响砂层渗透注浆效果的主控因素以及不同条件下砂层注浆加固体的变形破坏特征。研究结果表明:砂层经渗透注浆加固后,3 d抗压强度可达到0.5~8.5 MPa,3 d变形模量可达到35~750 MPa,1 d渗透系数可达到10-6~10-7 cm/s数量级;浆液水灰比是控制砂层注浆加固效果的主控因素,随着浆液水灰比的增加,砂层注浆加固体抗压强度、变形模量及抗渗性能均显著降低;砂层注浆加固体破坏模式受浆液水灰比影响显著,低水灰比(W/C=0.8左右)对应整体破坏模式,高水灰比时(W/C=1.6左右)水泥浆液析水效应对加固体破坏过程产生影响,使其呈现出局部破坏模式,在砂层渗透注浆加固工程中应尽可能选用低水灰比的水泥浆液。     

β-半水磷石膏用做铁矿全尾胶结充填固料的研究

β-半水磷石膏作为气硬胶凝材料在建材上已获得广泛应用。研究了β-半水磷石膏的防水改性、凝结性能以及β-半水磷石膏的添加量对全尾矿充填材料性能的影响。结果表明,通过对其防水改性,胶凝材料的软化系数得以提高,其值达到0.82,砂浆的流动直径为150 mm,初终凝时间在2～8 h内可调。β-半水磷石膏和尾矿的质量比达到1∶7时,1,3,7 d的抗压强度分别达到0.65,0.75,1.30 MPa,用β-半水磷石膏制备的全尾胶结充填砂浆完全满足尾矿充填的工艺和性能指标要求。     

微晶纤维素改性磷建筑石膏性能研究

以微晶纤维素为改性材料,探究微晶纤维素在不同掺量下对磷建筑石膏力学性能及耐水性能影响,并对其水化产物及微观形貌进行分析。结果表明,微晶纤维素掺量为0.09%时,磷建筑石膏基复合材料的绝干抗折强度、绝干抗压强度、软化系数最优,分别为4.75 MPa、17.65 MPa、0.61,较空白组分别增加36.5%、31.2%、29.8%,吸水率达到最优值18.36%,较空白组降低18.62%。适量微晶纤维素掺入到磷建筑石膏中,能促进磷建筑石膏水化及填充二水石膏晶体的内部空隙,使磷建筑石膏内部结构更加密实,提高磷建筑石膏的力学性能及耐水性。     

沁水盆地南部煤层气井排采储层应力敏感研究

为分析煤层气排采不同阶段煤储层应力敏感性及渗透率变化的影响因素,采集沁水盆地南部煤样,开展了不同实验条件的应力敏感实验。结果表明:有效应力从0增加到10 MPa时,煤样渗透率减少了50%~70%;有效应力从10 MPa增加到20 MPa时,损失量仅约占初始渗透率的10%;有效应力低于2.5 MPa时,应力敏感性较强;有效应力增加到3.5 MPa的过程中,渗透率损害系数急剧上升,渗透率损耗为20%~30%;有效应力从2.5 MPa增加到9 MPa时,应力敏感性最强,有效应力从3.5 MPa上升至9 MPa时,渗透率损害系数快速下降,渗透率损耗约60%;有效应力自9MPa之后,渗透率损害系数缓慢下降,渗透率损耗约10%;渗透率损害率介于30%~65%,临界应力为7~11 MPa。有效应力较低且不变时,煤样渗透率随孔隙压力增加而增加。围压不变时,随有效应力下降和孔隙压力增加,煤样渗透率下降,这与有效应力和孔隙压力变化引起的煤储层渗透率变化量有关。     

龙马溪组页岩脆性特征试验研究

基于应力应变曲线,采用反映脆性破坏难易程度的脆性跌落系数R、反映脆性强弱的应力降系数P和软化模量M,建立了脆性评价综合指标Bd1和Bd2。通过页岩的单三轴试验,验证了Bd1和Bd2的适用性,该指标可以有效反映页岩在破坏前后抵抗非弹性变形的能力和丧失承载力的情况,基于该指标讨论了取芯角度为0°,30°,60°和90°页岩的脆性各向异性,并与破坏模式相对应,得到如下结论：① Bd1侧重性强,可自由选择参数,Bd2综合性强,对围压比较敏感,与围压拟合为指数函数关系;② 页岩脆性随围压的增加整体呈减弱势,低围压下下降速度快,高围压下下降速度慢,同围压下,90°时脆性指数最大,30°时最小;③ 单轴压缩下,破坏模式和脆性指标密切相关,0°和90°脆性指数最高,60°次之,30°最小;2~20 MPa围压下,0°时脆性指数下降速率最快;20~30 MPa围压下,0°,30°和60°取芯页岩脆性指数出现了“上扬”现象,90°未出现上扬;④ 围压通过对侧向位移限制和对层理面的压实效应来影响脆性指数,低围压下,侧向位移限制占主导,脆性减小;高围压下,压实效应占主导,脆性稍增。     

新型热机械处理对Al-Cu-Mg合金微观组织与综合性能的影响

研究了新型热机械处理工艺参数对Al-Cu-Mg合金微观组织与综合性能的影响。结果表明,经过新型热机械处理的Al-Cu-Mg合金可以达到良好的强塑性配合,采用15%非对称轧制压下量和100 ℃ × 24 h的低温人工时效工艺时,合金抗拉强度和屈服强度分别达到515.9 MPa和426.3 MPa,延伸率达到11.6%。新型热机械处理可以显著改变Al-Cu-Mg合金的晶粒取向,合金织构演变过程包括立方织构和高斯织构的形成和转变、黄铜织构和铜织构等轧制织构的形成以及非对称轧制引入的剪切织构。合金疲劳裂纹扩展性能与晶粒取向密切相关,固溶热轧处理引入的高强度高斯织构与非对称轧制引入的剪切织构导致疲劳裂纹偏折,从而使合金获得更好的抗疲劳裂纹扩展性能。     

中深孔无井拉槽挤压爆破工艺参数优化

切割拉槽爆破效果严重影响着地下矿山回采作业效率，为了解决某铁矿地下开采过程中无井拉槽爆破工艺效果不佳的问题，从传统的爆破工艺着手，首先对现场矿石颗粒进行挤压状态碎涨系数测试，然后通过数值模拟对爆破参数以及设计进行分析，最后结合现场爆破效果对爆破参数优化的合理性以及实用性进行验证。结果表明，传统爆破工艺存在补偿空间不足的问题，将爆破抵抗线1.2 m调整为1 m能够起到很好的爆破效果；通过爆破数值模拟分析，爆破过程中抵抗线方向最远单元点有效应力值大于矿石动态抗压强度61.3 MPa，同时挤压爆破过程中产生的应力波对矿石起到类似于挤压的作用，挤压强度达到试验要求，矿石碎胀系数小于1.333，满足爆破补偿空间要求；常规爆破条件下抵抗线计算公式并不适用于本次无井拉槽爆破，应考虑公式乘以一个补偿系数K0，根据具体情况补偿空间比例确定，爆破参数修正后，爆破效果良好，达到本次爆破工程要求。本次试验为矿山地下开采无井拉槽爆破施工工艺提供了实用的理论及数据依据。     

改性煤系高岭土对丁苯橡胶性能补强研究

本试验主要研究煤系高岭土有机改性及其对橡胶的补强性能。将经过表面改性的煤系高岭土部分替代白炭黑填充到丁苯橡胶(SBR)基体中,利用熔融共混法制备出改性高岭土/SBR复合材料,并进行硫化性能及力学性能分析。结果表明,改性煤系高岭土的替代量为60%时,t10(焦烧时间)和t90(正硫化时间)达到最小值,300%定伸应力达到8.0 MPa,拉伸强度达到20.0 MPa,撕裂强度达到60 kN/m,SBR复合材料的硫化加工性能与力学性能均明显改善。     

复合型镁质胶凝材料的制备原理

以广西临桂县白云石为原料,煅烧、磨细后成为苛性白云石镁质胶凝材料,与氯化镁溶液调和后的强度较低,其24h标准稠度净浆的抗折强度仅达到1.0 MPa,3d净浆抗压强度仅达到8.8 MPa,将苛性白云石镁质胶凝材料与菱苦土按适当比例混合后可构成复合型镁质胶凝材料,其24h标准稠度净浆的抗折强度可达到9.3 MPa,3d净浆抗压强度可达到74.8 MPa,用以生产机电设备的包装箱等制品是可行的.在一定程度上增加复合型镁质胶凝材料的细度,能够增加复合型镁质水泥的强度.复合型镁质胶凝材料的凝结时间和安定性均合格.