电解池对SO_2吸收特性及其对库仑测硫结果的影响

以库仑测硫仪电解池对SO_2吸收特性为研究目标,探索SO_2浓度、搅拌速度、电解池溶板和电解液量对电解池吸收SO_2特性的影响。研究发现:煤样在测硫仪中燃烧SO_2释放浓度峰值在100×10~(-6)~2 000×10~(-6),硫含量越高,S02浓度越高;将SO_2标准气体和煤样燃烧产生的SO_2烟气通入电解池中,均出现饱和溢出现象;计算表明,电解池对SO_2吸收容量是恒定的,与通入的S02浓度无关。对于正常工作的电解池,中低浓度S02标准气体、中低硫煤样释放的SO_2气体均无溢出现象,而高浓度SO_2标准气体、高硫煤样均出现溢出现象,较好地解释了高硫煤测定结果偏低的机理;提高搅拌速度和增加溶板数量不能提高电解池SO_2吸收容量,而提高电解液体积、降低称样量和优化电解电路可进一步提高库仑测硫结果的准确性。     

称量法配气中天平称量的随机不确定度

用称量法配制标准气体是最为准确的方法 ,通过对使用称量法配制的空气中甲烷标准气体 ,用大型精密天平进行分组试验和计算 ,确定了配气中所使用的大型精密天平称量的随机不确定度 ,以便于用户可以进一步分析该不确定度对所用标准气体的最终不确定度的影响程度。     

管式混合器

<正> 夹河选煤厂在试验从国外引进的带式压滤机的系统中,在入料侧管道上安有一种无动力混合装置一管式混合器(又称静态混合器)。将一定浓度的浮选尾煤浆和配制好的絮凝剂水溶液,分别用泵同时压入管式混合器。使二者充分接触,均匀混合,然后     

矿用标准气体自动配比系统

阐述了一套矿用标准气体自动配比系统,系统是基于PC机与C8051F020单片机,采用自动控制配气技术,利用质量流量控制器控制气体流量,同时运用红外气体检测模块对浓度进行实时检测,配制所需浓度的标准气体。     

称量法配气中天平称量的随机有确定度

用称量法配制标准气体是最为准确的方法,通过对使用称量法配制的空气中甲烷准气体,用大型精密天平进行分组试验和计算,确定了配气中所使用的在型精密天平称理的随机不确定度,以便于用户可以进一步分析该不确定度对所用标准气体的最终不确定度的影响程度。     

差速式抽采瓦斯稀释混合器运行特性

针对煤矿抽采瓦斯混兑稀释通入热逆流氧化装置氧化处理的需要,采用漩涡强制混合的思路,设计了差速式抽采瓦斯稀释混合器。采用数值模拟方法研究了混合器后管道内CH4的浓度分布,并针对煤矿现场运行参数波动的实际情况,研究了内外管道速度比、入口CH4浓度等运行参数以及抽采瓦斯与空气流量调节系统对混合效果的影响。研究结果表明,混合器后CH4浓度从管路中心到壁面逐渐降低,CH4分布的均匀性逐渐提高;内外管道速度比越小,混合气体浓度分布就越均匀;抽采瓦斯浓度变大导致不均匀性系数增大,而采用抽采瓦斯及空气流量自动调节系统时抽采瓦斯浓度越高则不均匀性系数越小,采用抽采瓦斯及空气流量自动调节系统可确保差速式抽采瓦斯稀释混合器有效促进CH4均匀分布。     

N2和CO2对煤明火燃烧灭火性能的对比实验研究

为掌握N₂和CO₂对煤明火燃烧过程的不同灭火效果,采用自主研制的煤明火燃烧实验装置,对平煤八矿煤样进行了通入相同流量N₂和CO₂气体灭火剂的煤明火燃烧灭火实验,测定了在煤有焰燃烧和阴燃熄灭阶段的温度场温度、标志性气体(O₂、CO和CH₄)组分、热释放速率以及火焰图像面积的变化规律。结果表明:相比于煤自由燃烧,在煤有焰燃烧阶段,通入CO₂时明火火焰熄灭时间、煤温上升速度、耗氧量、热释放速率以及CO和CH₄浓度的下降速度比通入N₂时更低;同时,通入CO₂时火焰图像面积呈指数下降,而通入N₂时呈线性下降;在煤阴燃熄灭阶段,通入CO₂时煤温、CO和CH₄浓度下降速度比通入N₂时的更高,而通入CO₂时的耗氧量和热释放速率比通入N₂时的更低;说明CO₂比N₂具有更好的熄灭煤明火燃烧的能力。     

煤氧化产物生成速率与Graham′s Ratio关联性研究

对混合粒径的煤样通入4组不同进气氧浓度的氮氧混合气体,利用自主研发的油浴式煤低温氧化试验系统进行试验。通过检测煤样罐出口气体浓度,计算标准耗氧速率、标准CO生成速率及标准CO_2生成速率,研究标准CO_2生成速率与格雷哈姆系数的变化规律以及两者之间的关系。     

甲烷标准气体的常压配气方法

本文简要分析甲烷标准气体常压配气方法、工艺流程及配制时的注意事项。     

矿用气体传感器红外遥控调校

矿用气体传感器调校是通过向传感器通入标准浓度样气后,使用遥控器对传感器的相关参数进行校准,在充分掌握各类遥控器红外信号编码格式的基础上设计一种适用于单片机控制的通用编码方式,采用C8051F020单片机对各类传感器配套的遥控器发出的红外调校信号进行模拟,在对各类传感器的红外调校信号进行重新编码后通过数据库技术进行保存和维护,实现了对多种传感器调校过程的远程控制和智能化。     

潞安集团一缘矿15~#煤吸附CO_2自燃特性变化规律实验研究

对潞安集团一缘矿15#煤分别通入30%和60%2种不同浓度CO2气体,吸附24 h后,结合程序升温氧化和热重差热分析实验,研究煤样吸附CO2后耗氧速度、CO产生率、特征温度等自燃特性参数的变化规律。     

轮毂用A356合金旋转喷吹精炼工艺研究

通过对A356合金旋转喷吹精炼工艺的正交试验,分析了影响旋转喷吹精炼工艺的3个因素,包括喷头转速、氮气通入量、精炼除气时间.试验结果表明:影响旋转喷吹精炼工艺的因素依次为喷头旋转速度氮气通入量精炼除气时间;最佳的旋转喷吹精炼工艺参数为喷头转速1200 r/min、氮气流量3.0 Nm~3/h、除气时间12 min,在此工艺参数条件下精炼除气效果最佳.     

二氧化碳和氮气对煤自燃性能影响的对比试验研究

为研究二氧化碳和氮气对于抑制煤自燃的不同效果,设计了煤自燃程序升温静态试验和动态试验,测试了在不同试验条件下煤的耗氧速度和一氧化碳的产生速度,验证了二氧化碳气体和氮气对煤的氧化反应速度产生不同的影响,得到煤样在分别通入空气、氮气-空气混合气体和二氧化碳-空气混合气体后的表观活化能,分别为38.952 75,40.600 59和46.795 35 k J/mol。可见惰性气体可以增大煤样的表观活化能,但是氮气-空气的混合气体只是略微增大了煤样的表观活化能,而二氧化碳-空气混合气体则显著增大了煤样的表观活化能,说明在通入二氧化碳气体情况下煤样更不易自燃,二氧化碳比氮气具有更好的抑制煤炭自燃的能力。     

煤矿安全监控设备闭锁功能的测试及故障处理

为确保煤矿安全监控设备具备可靠的闭锁功能,采用手动拆除甲烷传感器模拟通讯故障或人为拆除故障,进行故障闭锁功能测试;采用甲烷校准气样瓶连接现场传感器气室并通入≥1. 5%浓度甲烷气体,进行甲烷电闭锁功能测试;采用人为堵住风筒风量传感器进风口,模拟井下微风或无风作业,进行风电闭锁功能进行测试。分析了测试时电平控制信号无输出、馈电断电器无跳转、真空磁力启动器不断电的故障原因和处理方法,并以案例加以说明。     

封闭火区注惰下瓦斯气体分布规律的探讨

为研究煤矿封闭火区注入惰气抑制火灾情形下火区瓦斯气体分布规律,利用CFD流体软件Fluent建立数学模型并进行数值模拟;在试验巷道中进行了不同流量惰气注入试验,建立了相关的数学模型并对N₂和CO₂不同情形的安全、有效的注入速度进行了计算。结果表明,注惰速度对火区瓦斯分布影响较大,是诱发注惰过程中次生瓦斯事故的主要因素之一;注惰速度较小时,惰气和瓦斯混合缓慢,封闭火区巷道前方易形成危险性瓦斯气体层;注惰速度较大时,惰气和瓦斯迅速混合而起到稀释和惰化作用,紊流作用明显,整个巷道内瓦斯浓度均处于安全范围内。     

利用脆硫锑铅矿制备合格锑白的新工艺研究

采用硫化钠浸出脆硫铅锑矿, 浸出液通入二氧化硫气体沉淀出硫化锑中间体, 再将硫化锑沉淀在炉中氧化, 产出符合国家标准的合格锑白。最佳工艺条件为:温度90 ℃, 时间3 h, 搅拌速度250 r/min, 液固比2∶1, 硫化钠与锑质量比为2.8, 氢氧化钠与锑质量比为0.3, 该条件下锑浸出率达92.5%。将二氧化硫气体通入浸出液并控制终点pH值为5~6, 锑沉淀率不低于99%, 产出的硫化锑含Sb 65%、S含量不高于30%、As含量不高于0.02%。硫化锑在980～1 000 ℃下熔化, 鼓入两路风氧化, 产出的锑白产品达到国家一级标准。     

空气中一氧化碳标准气体的研制

介绍了空气中一氧化碳标准气体研制的原理、工艺流程、定值和主要技术指标,以及试验、应用情况。该标准气体采用称量法配制,用作一氧化碳检测仪表进行检定或校准,保证了量值的准确可靠,为煤矿安全生产提供了有力保障。     

一种全自动乳化液矫正系统

通过改造CONFLOW乳化液混合器和控制软件,构成一种新的全自动乳化液矫正系统。该系统不但可以根据输入目标的浓度自动配制相应浓度值的乳化液,实现配液的自动启停控制,还可以在线检测液箱内乳化液的浓度,实现对液箱内浓度不合格乳化液执行自动矫正功能,保证井下乳化液介质浓度满足要求。     

空气中——氧化碳标准气体的研制

介绍了空气中一氧化碳标准气体研制的原理、工艺流程、定值和主要技术指标，以及试验、应用情况。该标准气体采用称量法配制，用作一氧化碳检测仪表进行检定或校准，保证了量值的准确可靠，为煤矿安全生产提供了有力保障。     

隔爆外壳中孔板结构对爆炸压力的叠加影响

研究了隔爆外壳内隔板上的孔板与爆炸压力的关系,实验结果表明:孔板引起爆轰,隔爆外壳内的爆炸压力瞬间增大,其爆炸压力上升时间也减少;相同浓度的气体产生的压力波以固定速度传播,压力值也是以固定速度上升;爆炸压力的最大值只与可燃气体浓度和初始压力有关。