推土机几种铲刃钢耐磨性能研究

根据国内资源及使用要求．研制了３１Ｓｉ２ＣｒＭｏＢ及４０ＳｉＭｎＴｉ钢。并对３１Ｓｉ２ＣｒＭｏＢ、４０ＳｉＭｎＴｉ及６５Ｍｎ三种材料的耐磨性能，进行了装车对比试验。结果表明，由于采用“三同步”原则，保证了耐磨性能数据的可靠性、真实性及数据的完整性；４０ＳｉＭｎＴｉ钢由于钢中存在ＴｉＣ质点，因而耐磨性很高，比６５Ｍｎ钢高２４．３％～２６．１％，但材料的冲击性、塑性差；３１Ｓｉ２ＣｒＭｏＢ钢由于韧性、塑性好，抗回火软化性能好，耐磨性能比６５Ｍｎ钢提高２６．１％，该钢适用于大功率推土机；６５Ｍｎ钢合金含量少，成本低，适用于小功率推土机。     

顶锻钢系列产品的开发生产试验

用模铸法和连铸法生产４５＾＃，２０Ｃｒ、４０Ｃｒ、２７ＳｉＭｎ、２０ＣｒＭｎＴｉ顶锻圆钢。介绍了两种方法的工艺流程及工艺要求，并对试验产品的化学成分，铸坯内部及表面质量、钢材的机械性能及物理性能等的分析检验结果进行了比较与分析。     

GCr15SiMn钢锭退火——锻造加热联合工艺

对ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ 铸锭组织性能特点、钢锭退火及锻造加热工艺进行分析,提出了ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ 钢锭退火—锻造加热联合工艺。生产中采用此工艺可节省加热工时４０％ 以上,提高劳动生产率２０％ ～３０％ 。     

喂线技术在齿轮钢生产上的应用

通过应用喂线技术，在２０ＣｒＭｎＴｉ钢液中喂入Ｓｉ－Ｃａ芯线，改变了氧化物夹杂的形态，提高夹杂物评级水平，从而改善了钢质量。     

凿岩钎具有合金风的研究

本文叙述了凿岩机用新钢种ＦＦ７１０、１８ＣｒＭｎＮｉ２ＭｏＡ、２７ＳｉＭｎＣｒＮｉ２ＭｏＡ、４０ＭｎＶＡ、４５ＣｒＮｉＭｏＶＡ等的冶炼、加工，热处理工艺等。     

CrMo新轴承钢的热处理工艺与性能

研究了铬轴承钢ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ和新开发的Ｃｒ－Ｍｏ轴承钢的ＧＣｒ１５Ｍｏ和ＧＣｒ１６Ｍｏ的热处理工艺和性能。结果表明，ＧＣｒ１５Ｍｏ钢的淬透性低于ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ多，但ＧＣｒ１６Ｍｏ钢的淬透性高于ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ钢，ＧＣｒ１５Ｍｏ和ＧＣｒ１６Ｍｏ新钢种的机械性能和接触疲劳寿命均高于ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ新钢种适合于制作重型机械用轴承。     

工业链条（GL）钢化学成份研究与确定

本文介绍了工业链条用钢的化学成份选择过程及实验方法，对ＭｎＴｉ钢，ＭｎＣｒ钢，ＭｎＶ钢进进行了分析比较，最后确定出最佳的化学成份。     

工业链条（GL）钢化学成分研究与确定

本文介绍了工业链条用钢的化学成分选择过程及实施方法，对ＭｎＴｉ钢、ＭｎＣｒ、ＭｎＶ钢进行了分析比较，最后确定出最佳的化学成分。     

加速技术进步促进产品开发

对攀钢几年来开发的２０ＣｒＭｎＴｉ齿轮钢、０９ＳｉＶＬ汽车大梁用钢、ＰＤ３重轨、、Ｘ５２管线钢以及７０硬线钢等新产品的情况作了介绍，指出新技术和一些必要的工艺和规程是新产品质量的保证，文章最后还就攀钢近期新产品开发的技术难点谈了应采取的对策。     

35MnTiB推土机履带板用钢的研制

设计了一种履带板新钢种３５ＭｎＴｉＢ,该钢种同国内现有履带板用钢４０ＳｉＭｎ２相比,碳、锰含量降低。经过热处理后,可减少履带板在使用中的断裂现象,同时耐磨性不低于４０ＳｉＭｎ２履带钢,延长了履带板的使用寿命。     

120 t BOF-LF-CC流程生产20CrMnTi齿轮钢的工艺实践

武钢条材总厂采用铁水脱硫-120 t BOF-LF-200 mm×200 mm方坯连铸-热轧工艺生产窄淬透性带20CrMnTi齿轮钢。生产结果表明,通过转炉高拉碳工艺,控制终点[C]≥0.08%,出钢时加0.8 kg/t铝块预脱氧、钢包吹氩喂氩喂铝线150 m,LF精炼时喂0.4 kg/t铝线和控制精炼渣碱度3.0~4.0,并采用精确调整合金成分,氩封长水口连铸等工艺措施,生产122炉20CrMnTi齿轮钢成分为(%):0.19~0.21C,0.22~0.31Si,0.85~1.04Mn,1.01~1.19Cr,0.04~0.09Ti,0.02~0.06Cu,≤24×10-6[O],≤55×10-6[N];疏松和偏析级别均≤1.0,晶粒度级别≥9.0;淬透性带宽△HRC≤5.9,满足标准要求。     

80t LF精炼特殊钢的热态返回渣的循环应用

首钢精炼82B、40Cr、20CrMnTi、60Si2Mn等钢种采用LF循环利用热态返回渣工艺。LF使用热态还原循环渣精炼特殊钢时,补加合成渣（或活性石灰）200～400kg/炉,适当增加电石消耗量,并用铝粒、电石、硅铁粉对渣脱氧。生产实践表明,采用该工艺使精炼脱硫率达到50%以上,LF后钢水氧活度≤10×10^-6,并使LF造渣料-合成渣减少5kg/t_钢,埋弧渣减少2kg/t_钢,冶炼成本降低7元/t_钢。热态精炼渣具有较高的回收利用价值。     

冶炼硼钢控制硼含量的工艺实践

23～40MnB和27MnTiB等硼钢的炼钢流程为50 t EAF-LF+VD-CC工艺。通过控制EAF终点[C],出钢时用碳粉、钢芯铝、硅锰预脱氧,LF精炼前钢水溶解氧≤20×10^-6,精炼渣碱度≥3.5,喂铝线控制LF末(FeO)+(MnO)≤1.5%(SiO₂) ≤15% ,LF终点[Al]≥0.020%,喂钛铁包芯线,控制[Ti]0.030%～0.050%,同时喂硅钙包芯线控制钢中夹杂物形貌,并在VD脱气处理前底吹氩搅拌加入硼铁或喂入硼铁包芯线可有效地提高硼回收率至90%以上。     

150t 顶底复吹转炉-150 t钢包炉生产60Si2Mn(A) 弹簧钢的 工艺和质量

采用150 t顶底复吹转炉-150 t LF精炼(加铝1．2 kg／t、钡合金1．0 kg／t、Ar气搅拌、喂SiCa线)-165 mm×165 mm方坯连铸机生产60Si2Mn(A)弹簧钢。LF末期钢中氧含量为(15～25)×10^-6,残余铝含量0．020％-0．030％。铸坯的低倍组织、二次枝晶间距和电解夹杂物分析结果表明,铸坯的组织致密;钢中大部分夹杂物为尺寸≤20μm的颗粒状SiO₂、球形(Mn,Fe)O·SiO₂和MnS,说明钡合金的使用,有利于降低钢中氧含量和改变夹杂物的形态。     

钢水精炼喂Ca-Si线技术的研究和应用

喂Ca-Si线技术是继喂Al技术后的又一精练手段，向钢液中喂Ca-Si线，进行钙处理具有良好的冶金效果，喂线后钢中钙，铝比达到0．09以上时，钢中Al2O3夹杂能获得较好的变性，夹杂物球化率提高，有利于改善钢材力学性能；改善钢水流动性，易于浇注，提高成材率，在生产实践中不断完善工艺，提高应用效果，是精炼技术的又一方向。     

转炉冶炼60Si2Mn弹簧钢的实践

介绍了采用转炉-连铸-型材轧机工艺流程生产60Si2Mn弹簧扁钢,采取拉碳法脱碳,钢包底吹氩及喂丝,保护浇铸,合理控制拉速等有效的措施。解决了生产中存在的质量问题,生产出了符合GB1222-84标准要求和满足用户要求的优质弹簧扁钢。     

90 t钢包喂丝的工艺实践

总结了以LD-LF(WF)-CC生产流程生产20、34Mn6、BTN/1等钢时,在90 t钢包中以2.4~3.0m/min的喂丝速度喂硅钙线(Φ13 mm)和铝线的工艺实践。工艺实践表明,当喂入钙量达200×10^-6时,钢中残余钙含量至最大值35×10^-6,钙处理时钢水平均脱氧率为25%,钢中夹杂物数量明显减少并使钢中夹杂物变性;当钢包喂铝线时,随喂丝速度由1.5 m/s提高至3.0 m/s时,铝的回收率由25%提高至70%。一般铝的收得率为60%~70%,CaSi的收得率为15%~20%。     

60t BOF-LF-VD-CC流程生产齿轮钢20CrMnTiH的工艺实践

济源钢铁公司生产齿轮钢20CrMnTiH的工艺路线为60 t顶底复吹转炉-LF(VD)-150mm×150mm方坯连铸工艺。通过控制转炉终点[C]≥0.08%,钢包进行硅钙钡-铝铁-铝粒复合脱氧,LF采用SiO₂-Al₂O₃-CaO渣系精炼,LF精炼时喂Ti-Fe线微调钢中Ti成分,VD真空处理后≥15min软吹,中间包液面自动控制,全保护浇铸、M-EMS和F-EMS电磁搅拌,使齿轮钢20CrMnTiH成品成分(%)为:0.19～0.21C、0.23～0.27Si、0.86～0.90Mn、1.11～1.15Cr、0.057～0.063Ti、≤0.020P、≤0.010S,钢中全氧含量为(5.6～19.3)×10^-6,氮含量为(40.6～65.2)×10^-6,各项检验指标达到标准要求,Φ32～40 mm钢材的J9 HRC值为34.42～39.10,△HRC≤6。     

Optimization of Intensified Silicon Deoxidation

For demanding wire applications steel cleanliness should be very high and the inclusions inevitably found in steel should be harmless. This means strict control of inclusions' size, quantity, and composition, pursuing deformable inclusions in rolling conditions. Primary inclusions are formed during steel treatment in the ladle. Most of these are removed to the ladle slag or on the lining. However, the rest of the inclusions still remain through the successive process stages, and some new inclusions are formed during casting and solidification. Conventionally, deformable inclusions are produced by Si–Mn deoxidation resulting in MnO–SiO₂–Al₂O₃ inclusions. This leaves, however, the oxygen content too high for demanding applications. In order to get really clean steel, the Si deoxidation needs to be strengthened by lowering the activity of SiO₂ forming in steel. This can be done by bringing the steel in intimate contact with a slag containing SiO₂–MnO–Al₂O₃ and additionally CaO and some MgO. With this kind of intensified Si deoxidation it is possible to produce steels with low oxygen content having inclusions that will elongate at rolling. In this paper thermodynamic examination of potential slag systems and compositions to equilibrate with steels having medium carbon and high silicon were scrutinized. The optimal slag composition for producing low‐O steels with deformable inclusions was evaluated by using FactSage thermodynamic calculation program. The lowest SiO₂ activities at the region in which slag is still liquid at 1400°C, can be found when slag composition is approximately 36–40 wt% SiO_2, 6–18 wt% Al₂O_3, 30–40 wt% CaO, 6–8 wt% MgO, and 2–4 wt% MnO. Industrial heats using intensified Si deoxidation and slag based inclusion engineering were produced in a steel mill with 60 tons heat size. Inclusions and slag compositions were in satisfactory accordance with the theoretical examinations, though some scattering was discovered.     

EAF 留碳操作生产中、高碳钢的工艺实践

在70tEAF-LF-CCM 流程生产50CrVA、60Si2Mn、77Mn 等中、高碳钢时,EAF 炼钢过程采用 20%～30%热装铁水,控制供氧强度,二元渣碱度1.8~2.8可有效进行留碳操作。生产统计表明,EAF 留碳 操作终点C 为0.25%～0.53%,P为0.006%~0.015%,钢水温度1593～1625℃。 EAF 留碳操作虽使冶炼 周期延长5～10 min,但LF 喂丝量降低1/2以上,显著降低冶炼成本和提高钢水质量。