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16MnL钢板冷弯性能分析 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对近期试轧的几批16MnL钢板的化学成分、机械性能及金相组织的分析,简要论述16MnL钢板冷弯裂断的原因,并提出一些相应的改进措施。 相似文献
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谢国乔 《金属材料与冶金工程》2006,34(2):11-16
介绍了涟钢转炉CSP工艺流程,分析了涟钢生产不含微合金元素的16MnL汽车大粱板冷成型过程中开裂的问题。简要论述了16MnL冷成型性能的影响因素,提出了相应的改进措施。 相似文献
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1前言
16MnL作为汽车大梁,主要承受较大的静载荷和一定的冲击、振动,因此对它的性能有两方面的要求,一是要具有一定的强度,较好的塑性和韧性;二是由于汽车大梁多是冷冲压成型,冲压中容易产生裂纹,因此要求16MnL具有良好的冲压性能。某公司CSP生产线于2004年2月投入生产,根据市场需求和CSP工艺具有大压下、以及快速冷却能得到细小的晶粒尺寸、材料强度较高等特点。某公司于2004年8月试制了不含微合金元素的汽车大梁钢16MnL,从用户的使用情况看,产品的力学性能、外观尺寸、板型等均能满足用户的要求,但也存在冷成型过程中开裂的问题。针对这一现状,本文在进行大量的对比分析后认为:CSP生产线生产的16MnL的金相组织含有贝氏体是造成其冷成型开裂的主要因素,碳、锰含量偏高、中心偏析和带状组织严重以及轧制工艺等均对16MnL冷成型性能有较大的影响。 相似文献
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16MnL我板冷弯断口扫描电镜分析 总被引:1,自引:0,他引:1
通过板材弯曲理论与扫描电镜断口形貌分析,提出济钢生产的16MnL钢板中不同类型、形貌及分布的夹杂物对冷弯检验中引发裂纹形成与扩张行为影响,为16MnL冷弯失效提供了初步解释。 相似文献
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摘要:采用冷弯直径0~60mm,弯曲角度180°,研究了20mm厚度低碳中锰钢的冷弯性能,冷弯后外表均无可见裂纹,判定合格。利用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜、电子背散射衍射(EBSD)、X射线衍射仪等手段分析了显微组织,尤其是奥氏体组织在冷弯过程中对冷弯性能的影响。结果表明,冷弯前显微组织由板条马氏体和奥氏体组成,其中原始奥氏体晶界明显;冷弯直径为0mm变形后,样品弧顶部分奥氏体的体积分数由12.3%降至1.1%,维氏硬度由295HV1增至364HV1,晶粒尺寸由4.07μm增至4.30μm。主要原因是在冷弯过程在中奥氏体组织发生塑性变形,奥氏体晶界变形消失,沿冷弯方向呈拉伸带状组织形貌,冷弯形变时奥氏体发生TRIP效应显著。 相似文献
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中厚钢板中的硫化物夹杂及其对冷弯性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
安钢中厚钢板中普遍分布有长条状硫化物夹杂。硫化物夹杂对中厚钢板冷弯性能的影响取决于其数量、尺寸和分布形态。尺寸较小且分散分布的硫化物夹杂对冷弯性能影响不大,而尺寸较大且集中分布的硫化物夹杂可作为裂纹源,直接引起中厚钢板冷弯开裂,对冷弯性能影响很大。在冷弯变形过程中,应力集中首先使硫化物夹杂裂开,或使夹杂与金属基体分离产生显微孔洞,这些孔洞随变形过程不断长大、联接形成显微裂纹和内裂,然后进一步扩展导致中厚钢板的冷弯开裂。因此,要提高中厚钢板的冷弯性能,必须采取一定的技术措施,降低钢中硫含量,减少硫化物夹杂的数量.改善硫化物夹杂的尺寸和分布形态,降低钢板冷弯对硫化物形态的敏感性。 相似文献
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An analytic model based on ANSYS/LS-DYNA has been developed on the cold rolling process for Q235 steel rebar with 12 mm in diameter. The elastic-plastic finite element method (FEM) and the cold deformation resistance model of Q235 steel were adopted in this model. Deformation uniformity of the final product has been analyzed using this model. The results indicate that the uniformity of the final product is obtained only as the centerline of the bending rolls is vertical to the centerline of the driven roll and parallel to the centerline of the drive roll in the whole rolling process. Besides, the number of the bending rolls must even realize the continuous bending and reverse bending process. Also, the number of the bending rolls must match the deformation degree of the workpiece in the cold rolling process. The validity of this finite element model was verified by the size and distribution of grains from the billet to the rebar in a practical cold rolling process. 相似文献