酒钢竖炉球团配用黑鹰山精矿试验研究

本文研究了竖炉球团配加黑鹰山精矿与磁铁精矿搭配的球团性能,结果表明,黑鹰山精矿与磁铁精矿搭配,可以代替磁铁精矿提高球团矿质量,同时为高炉减少烧结矿入炉量,降低能耗提供条件。     

黑鹰山矿焙烧磁选法脱磷试验室研究及工业试验

1前言黑鹰山矿位于嘉峪关市以北约290km处，目前勘测出矿区C＋D级储量1852．11万吨，为一中型富铁矿床。该矿1988年由酒钢有关部门筹建，1991年出矿，近几年每年为酒钢提供富矿块10余万吨。炼铁生产表明，由于黑鹰山矿部分矿体含磷偏高，配加该矿进入高炉后，铁水含磷也偏高，影响炼钢生产。为解决这一问题，技术部选矿室干1993年进行了高磷富矿决矿投笼试验室选矿脱磷试验，并根据小型试验结果进行了工业试验，取得了较好的效果。2矿石性质黑鹰山高磷富矿（含磷高于0．8％）中铁矿物主要为假象赤铁矿、赤铁矿、磁铁矿及褐铁矿；脉石矿物有…     

包钢含MgO球团矿矿相结构与冶金性能研究

为探索包钢生产含MgO球团矿的可行性,对添加不同比例蛇纹石及轻烧白云石的含MgO球团矿还原后矿相结构及添加蛇纹石球团矿的软熔性能进行了试验研究。结果表明:配加轻烧白云石会使球团矿产生较多液相,气孔不均匀,加剧还原膨胀;而配加适量蛇纹石能抑制液相产生,增加球团矿的气孔率,并使气孔大小及分布均匀,对抑制球团矿还原膨胀具有积极作用。且配加蛇纹石的球团矿软化/熔化温度升高,软熔区间变窄,有助于改善高炉料柱透气性,提高冶炼强度,降低焦比。     

酒钢黑鹰山铁矿配矿的优化与方法

根据线性规划理论建立了矿石品位控制的模型，根据黑鹰山铁矿的实际情况建立了实施配矿的管理系统，并用实例对此进行了说明。利用它们进行配矿，确保了质量，解决了资源浪费、延长矿山服务年限的问题。     

攀钢高炉配加钒钛氧化球团矿试验研究

介绍了攀钢高炉配加钒钛氧化球团矿工业试验情况，分析了不同球团矿配比的高炉冶炼操作特点及攀钢使用球团矿的合理炉料结构，对进一步优化钒钛矿高炉冶炼的炉料结构、改善技术经济指标起到了明显的作用。     

安钢高炉低烧结矿比例炉料结构合理配置的试验研究北大核心

对不同碱度烧结矿、不同碱度球团矿、块矿,以及混合炉料结构进行了高温冶金性能试验,结果表明,安钢高炉采用烧结矿+块矿+酸性球团矿+碱性球团矿的四元结构模式,炉料结构的高温冶金性能得到了显著改善。碱性球团矿还原性能和高温冶金性能明显好于酸性球团矿,与烧结矿搭配;可以改善高炉顺行条件,降低燃料消耗。从稳定和改善炉料的高温冶金性能出发,配加20%及以上比例的碱性绘团矿是低烧结矿比例炉料结构的合理配置。     

硼泥球团矿和烧结矿的高炉冶炼

硼泥是近几年来国内开发的一种新型球团和烧结添加剂。试验研究与工业生产实践表明，配加硼泥既可显著提高球团矿和烧结矿的冷强度，抑制自然粉化，又可改善球团矿和烧结矿的化学成分和冶金性能。高炉冶炼配加硼泥球团矿和烧结矿矿况顺行，产量提高，焦比降低，生铁质量提高，经济效益显著。     

配加精炼渣和低价矿生产炼钢用熔剂性球团矿的试验研究

为降低球团原料成本和开发新品种,济钢球团厂进行了利用炼钢精炼废渣和经济矿代替高价精粉生产炼钢用熔剂性球团矿的试验。结果表明,配加一定比例的精炼渣和经济矿能生产满足炼钢要求的熔剂性球团矿,可取得显著的经济效益和环境效益。     

西澳超细粒磁铁精矿特性及其对球团焙烧性能的影响

本文采用圆盘造球机及DSC、TG分析手段对西澳超细粒磁铁精矿和国产磁铁精矿动态成球性及氧化特性进行了研究,并对西澳超细粒磁铁精矿及配加国产磁铁精矿的球团焙烧特性进行了研究。结果表明,单一西澳超细磁铁精矿比表面积高、氧化放热反应温度低,球团焙烧时易形成双层结构,导致球团焙烧性能较差。当配加40%国产磁铁精矿时,球团适宜预热温度由1 050℃降低到950℃,适宜的焙烧温度由1 300℃降低到1 250℃,焙烧时间由40min缩短到15min;而且焙烧球团矿的抗压强度由2 313 N/个提高到2 746 N/个。焙烧球团矿的矿相研究表明:配加国产磁铁精矿后,焙烧球团矿微观结构得到明显改善,赤铁矿再结晶良好。优化配矿是改善西澳超细粒磁铁精矿球团矿焙烧特性的有效途径之一。     

碱度对球团矿热态性能和矿相结构的影响

针对酸性球团矿热态冶金性能不佳的问题,采用配加白云石调整球团矿碱度的方法研究了不同碱度球团矿在还原气氛中反应1h后的低温还原粉化及还原膨胀指数,再通过光学显微镜分析球团矿矿相结构,得到了球团碱度、热态冶金性能与矿相结构之间的关系。以期为球团生产采取合理措施,改善产品质量提供依据和参考。     

提高球团矿性能的试验

球团矿质量的好坏对高炉炉况顺行有很大影响.对邢钢球团生产常用铁矿粉进行球团性能的试验研究,在此基础上,设计球团优化配矿方案,寻找合理的配矿方案并进行竖炉球团生产实践.分析球团性能检测结果认为:各单种铁矿粉的球团性能存在很大差异,通过优化球团配矿能够达到改善球团矿性能的目的,为提高球团矿质量奠定了理论基础和技术依据.     

配加精炼渣和低价矿生产熔剂性球团矿的试验

为降低球团原料成本和开发新品种,济钢球团厂进行了利用炼钢精炼废渣和低价矿代替高价精粉生产炼钢用熔剂性球团矿的实验室试验。结果表明:配加一定比例的精炼渣和低价矿能生产满足炼钢要求的熔剂性球团矿,可取得显著的经济效益和环境效益。     

优化配矿强化西澳超细粒磁铁精矿球团焙烧研究

进行了西澳超细粒磁铁精矿分别配加国产磁铁精矿和巴西赤铁精矿制备氧化球团矿的实验研究.结果表明,以100%西澳超细磁铁精矿为原料制备氧化球团矿时,球团预热及焙烧性能较差,在预热温度为1050℃、预热时间20 min及焙烧温度1300℃、焙烧时间40 min的条件下,预热球团和焙烧球团矿抗压强度分别为每个502和2313 N.西澳超细粒磁铁精矿配加40%国产磁铁精矿或20%巴西赤铁精矿时,球团适宜预热温度由1050℃分别降低到950和975℃,适宜的焙烧温度由1300℃分别降低到1250和1280℃;而且焙烧球团矿的抗压强度分别提高到每个2746 N和每个2630 N.焙烧球团矿的微观结构研究表明:配加国产磁铁精矿后,焙烧球团矿中Fe₂O₃晶粒发育优良,晶粒间互联程度提高,晶粒粗大,孔隙率低,固结更加紧密.配加20%巴西赤铁精矿时,焙烧球团矿中Fe₂O₃晶粒基本连接成片,Fe₂O₃晶体发育良好.优化配矿是改善西澳超细粒磁铁精矿球团矿预热及焙烧性能的有效途径.      

基于软熔滴落性能的高炉合理炉料结构

 为全面掌握鞍钢的烧结矿碱度、天然块矿配加比例和不同炉料结构的软熔特性,得到可评价炉料结构的方法,通过实验室试验,系统研究了不同碱度烧结矿的冶金性能,不同碱度烧结矿与球团矿搭配、烧结矿与球团矿和天然块矿搭配的复合炉料结构高温特性。结果表明,随碱度提高,矿物组成渐趋合理,烧结矿的还原和粉化指标改善,在碱度为1.90～2.05时,单一烧结矿的软化熔融性能较好;在碱度为1.95～2.15时,透气性较好;当烧结矿与球团矿搭配,碱度为1.90～2.15时,软熔区间窄,[S]特性值低;在配加天然块矿后,复合炉料的软化区间变宽,熔融区间变窄,综合性能得到改善。基于研究结果,提出了适合鞍钢原料条件的炉料间交互反应性的评价指数,通过指数判断,高炉天然块矿的适宜配加比例为15%～20%。     

8m2竖炉钒钛球团矿生产实践

通过实验室配矿、焙烧试验,总结、摸索出了利用竖炉生产钒钛球团矿的基本配矿结构和工艺参数,生产出了满足酒钢高炉个性化的护炉需求的钒钛球团矿,盘活了库存钒钛铁精矿资源.     

竖炉球团配加巴西精矿的生产试验

为进一步提高球团矿品位，降低球团矿生产成本，探索配加赤铁矿生产球团矿的规律，济钢球团厂在两座(8m^2和10^2）竖炉上同时进行了配加巴西精矿的工业性试验，结果表明，配加巴西精矿能有效地提高球团矿品位，并降低生产成本。     

宣钢1260m~3高炉炉料结构的优化

宣钢8号高炉炉料结构经过了三个阶段的变化,目前高炉使用的高碱度烧结矿配加竖炉球团矿和澳矿的炉料结构是较合理的炉料结构。     

酒钢高炉的合理炉料结构

通过试验确定了适合酒钢高炉生产条件的合理炉料结构，即以碱度为１．７５的碱性烧结矿为主（６５％左右），配加３０％左右的碱度为０．３５的酸性球团烧结矿以及少量的黑鹰山块矿。高炉采用合理炉料结构后，利用系数显著提高，１９９７年１￣５月，１号高炉利用系数平均达１．４４４，２号高炉平均达１．８３０。     

基于高品质铁精矿的配矿球团性能

为生产满足氢基竖炉需求的高品质球团矿，对不同产地的4种高品质铁精矿粉进行化学成分、连晶强度、圆形度、比表面积、粒度、成球性能以及氧化球团制备等进行了研究，在此基础上，设计开展了基于4种高品质铁精矿不同配矿结构的10种配矿系列实验以及球团矿理化性能检测。研究结果表明，山西三石铁精粉不适合进行生球制备实验，并且在氧化焙烧温度1 250℃、焙烧时间30 min条件下，配矿1系列生球综合性能最差，氧化球团矿抗压强度最低、还原膨胀率最高；配矿5系列生球和氧化球团的性能反之，均符合HYL标准还原膨胀率低于15%的要求。综合考虑各项配矿系列生球性能、氧化球团矿抗压强度及还原膨胀率等性能，10种混合配矿方案均符合气基竖炉的生产要求，在实际生产中建议从铁精粉的长期稳定供应及综合生产成本综合考虑合理选择配矿方案。     

包钢带式焙烧机提高自产精矿配比试验研究

文章采用优化配矿方法对包钢自产精矿在球团中的配加比例进行系统研究。研究结果表明:除配加膨润土以外,在不增加其他熔剂的条件下,球团中自产精矿的配比最高可以达到35%;同时增加镁质熔剂的条件下,自产精矿的配比可以达到40%,且成品球团矿指标可以满足4 150 m3高炉对球团指标的要求。