固溶处理对冷等静压成形双相不锈钢显微组织和耐腐蚀性能的影响

将316L和430水雾化不锈钢粉末按照65:35的质量比混合,采用冷等静压-真空烧结工艺制备了双相不锈钢,在1 150～1 300℃进行固溶处理,每次保温1 h。研究了不同固溶处理温度双相不锈钢显微组织的演变,利用动电位极化和电化学阻抗谱研究了固溶处理温度对双相不锈钢耐腐蚀性能的影响。结果表明:随着固溶处理温度增加,铁素体含量逐渐增加,奥氏体含量逐渐减少,晶粒逐渐长大;1 300℃时,铁素体与奥氏体两相比例为39.1:60.9,此时双相不锈钢具有较好的耐腐蚀性能。     

固溶处理对冷等静压成形双相不锈钢显微组织和耐腐蚀性能的影响北大核心

将316L和430水雾化不锈钢粉末按照65:35的质量比混合,采用冷等静压-真空烧结工艺制备了双相不锈钢,在1150~1300℃进行固溶处理,每次保温1 h。研究了不同固溶处理温度双相不锈钢显微组织的演变,利用动电位极化和电化学阻抗谱研究了固溶处理温度对双相不锈钢耐腐蚀性能的影响。结果表明:随着固溶处理温度增加,铁素体含量逐渐增加,奥氏体含量逐渐减少,晶粒逐渐长大;1300℃时,铁素体与奥氏体两相比例为39.1:60.9,此时双相不锈钢具有较好的耐腐蚀性能。     

304与301B奥氏体不锈钢在线固溶热处理工艺研究

通过双道次热压缩和热轧试验研究了在线固溶热处理工艺对304和301B奥氏体不锈钢组织和性能的影响,提高终了压缩温度、冷却速度,降低卷取温度,可以改善奥氏体不锈钢微观组织,减少碳化物析出,提高抗晶间腐蚀能力和力学性能.将该工艺应用于工业生产的304奥氏体不锈钢热轧卷板,测试结果表明304各项性能得到改善,冷轧前退火工序可被在线固溶取代.     

奥氏体不锈钢2Cr25Ni20铸态组织下的碳化物固溶温度研究

主要对奥氏体不锈钢2Cr25Ni20的铸件组织中晶界上碳化物的固溶温度进行了细致研究。研究发现,使用常规1 050～1 100℃下的固溶处理方法无法全部消除晶界大块状碳化物。经试验分析,在1 300℃保温2 h经淬火后取得了较好的固溶效果,为奥氏体不锈钢2Cr25Ni20铸件晶界碳化物的固溶处理提供了科学指导。     

固溶温度对17Cr-1Ni-3Mn-0.12N经济型不锈钢组织及力学性能影响

针对一种新成分体系17Cr经济型不锈钢，通过室温拉伸试验、显微组织观察、X射线衍射等手段，研究了不同固溶温度对17Cr不锈钢显微组织和力学性能的影响，遴选出最佳的热处理温度区间，同时明确了固溶温度对该类型不锈钢奥氏体稳定性的影响。结果表明，17Cr不锈钢在900～1 000℃固溶处理会发生上下屈服，1 200℃固溶处理不发生相变诱导塑性(TRIP)效应，其最佳的固溶处理温度区间为1 050～1 150℃。不同固溶温度处理后试验钢均呈现铁素体、奥氏体和马氏体三相并存的组织；随着固溶温度升高，淬火马氏体相变发生率先降后增，奥氏体的热力学稳定性先升高后下降，同时TRIP效应减弱、抗拉强度降低、断后伸长率提高，奥氏体力学稳定性升高。分析拉伸试样断口可知，试样由马氏体处起裂呈解理断裂，而铁素体在断裂过程中阻碍了裂纹扩展。本研究为经济型双相不锈钢成分及显微组织设计提供了新的思路和理论基础。     

高强度不锈钢板的控轧控冷工艺

同溶退火能有效地使奥氏体不锈钢组织均匀化和提高耐蚀性。然而,固溶处理产品不适宜于结构应用,因为屈服强度低。日本钢管公司福山工厂为使奥氏体不锈钢的显微组织、力学性能和耐蚀性有最佳的结合,研究了控轧控冷工艺     

奥氏体不锈钢液压管路焊后固溶处理

阐述了奥氏体不锈钢液压管路焊后焊缝固溶处理工艺,该工艺优化了焊口组织结构,提高了焊接质量。大大降低了不锈钢液压管路在生产运行中的漏油次数。     

高强高韧高氮奥氏体不锈钢的热加工工艺

通过调整热变形和热处理工艺参数,对含氮0.52%的Cr-Mn-Mo-N高氮奥氏体不锈钢的组织与力学性能的关系进行了系统研究.研究结果表明,高氮奥氏体不锈钢中析出氮化物对塑性的损害高于残留铁素体的作用,热变形组织对材料的强化作用高于残留铁素体.在1 000～1 050℃温度范围内终轧并水冷至室温的高氮不锈钢的组织为单一奥氏体,且强韧性能优异.通过采用合理的热变形工艺,可以不经后续热处理直接轧制出与固溶态相比,屈服强度、抗拉强度和加工硬化速率更高,屈强比更低且延伸率基本不变的高氮奥氏体不锈钢.     

X2CrNiMo18-14-3奥氏体不锈钢磁导率性能

 电子产品外壳用奥氏体不锈钢，磁导率控制是一项重要的指标，磁导率过高会对信号传输有一定的屏蔽效应。采用SEM、OM、XRD对X2CrNiMo18 14 3奥氏体不锈钢板坯、固溶态及硬化态产品微观组织进行分析，研究了X2CrNiMo18 14 3奥氏体不锈钢的磁导率性能。研究结果表明,X2CrNiMo18 14 3奥氏体不锈钢磁导率主要有Creq/Nieq比、第二相析出以及奥氏体稳定性决定。X2CrNiMo18 14 3奥氏体不锈钢适当的Creq/Nieq比可使其铸坯铁素体体积分数最低，铸坯中铁素体的体积分数是产品低磁导率的前提，适当的热加工工艺可保证CHI相、Laves相、σ相无法析出，冷硬态产品的磁导率还决定于形变过程中无形变诱发马氏体相变产生。最终产品无论是固溶态还是冷硬态产品其磁导率控制在1.003 ~1.005 H/m。     

固溶处理对S32707特超级双相不锈钢析出相、组织及性能影响

通过Thermo-Calc热力学计算、OM和FE-SEM观察、力学性能和腐蚀性能试验对不同固溶温度下的特超级双相不锈钢进行分析和研究。结果表明:σ相和非平衡氮化物是固溶水冷组织中的主要析出相,当固溶温度低于1050 ℃时,σ相优先沿双相界面析出,显著降低双相不锈钢的冲击韧性;当固溶温度高于1100 ℃,非平衡氮化物开始在铁素体晶粒内部析出,且随着固溶温度的升高,非平衡氮化物析出数量增加。这是由于固溶水冷过程中氮在铁素体中的溶解度快速降低,过饱和的氮来不及扩散到相邻奥氏体中,只能以氮化物的形式析出。随固溶温度升高,铁素体含量增加,奥氏体含量降低,实验钢的强度增加,冲击韧性降低。在1080～1120 ℃之间固溶时,双相比例接近1∶1,S32707特超级双相不锈钢具有优良的综合力学性能和耐晶间腐蚀性能。      

化学成分和工艺对304NbN不锈钢板力学性能的影响

30 4ＮｂＮ属氮合金化高强度奥氏体不锈钢 ,是在 3 0 4不锈钢的基础上 ,进一步提高钢中氮含量 ,并添加细化晶粒元素铌 ,从而进一步提高了该钢种的力学性能指标。同时氮的加入改善了其耐晶间腐蚀和耐点腐蚀性能 ,因此 ,3 0 4ＮｂＮ中厚板被广泛应用于强度要求较高的耐腐蚀结构中[1] 。本文根据奥氏体不锈钢强化规律 ,分别从奥氏体不锈钢的化学成分、轧制成品厚度和固溶热处理工艺制度 3方面进行了试验 ,分析了 3 0 4ＮｂＮ不锈钢板力学性能的影响因素。1　化学成分对 3 0 4ＮｂＮ中厚板力学性能的影响　　根据试验要求分别冶炼了 7炉不同化学…     

固溶温度对2205双相不锈钢氢脆敏感性的影响

采用光学显微镜、慢应变速率拉伸、扫描电镜研究了2205双相不锈钢固溶温度与氢脆敏感性的关系。结果表明:随着固溶温度的升高,2205双相不锈钢中铁素体含量升高,奥氏体含量降低。奥氏体含量为48.8%时,2205双相不锈钢具有最低的氢脆敏感性,随着铁素体含量的上升,其氢脆敏感性逐渐升高。二次裂纹的产生和发展过程表明2205双相不锈钢氢脆敏感性是由奥氏体相的含量和晶粒尺寸所决定的。     

高锰氮奥氏体不锈钢塑性变形机制及组织-性能的研究

研究了Fe-22Cr-25Mn-2Si-0.7N型奥氏体不锈钢在不同工艺条件下的组织结构及其力学性能.此种奥氏体不锈钢,不仅可节约贵重金属镍,且具有较高的强度和塑性,具有在弱腐蚀环境中代替304等含镍不锈钢的可能性.探讨了两种不同的成型条件下这种奥氏体不锈钢的性能.首先,奥氏体不锈钢经过模铸热轧成4 mm的板材,分别在1323,1373和1473 K下固溶处理30 min后淬火至室温.对其力学性能的检测发现,最佳固溶处理温度为1373 K.在此条件下可以得到较好的强度、塑性及成型性综合性能(屈服强度为580 Mpa,抗拉强度930 Mpa,延伸率为45%,屈强比为0.62).另外,利用双辊铸轧的方法探讨了这种不锈钢的薄带近终型成形工艺,得到了屈服强度为500 Mpa,延伸率为15%的铸态薄带.采用XRD,OM,SEM和TEM对不锈钢的显微组织进行了分析和检测.结果发现,变形孪晶是影响高锰氮不锈钢塑性变形的重要机制.     

新型耐蚀超级奥氏体不锈钢中的高温析出相

 为了改善新型耐蚀超级奥氏体不锈钢的热处理工艺,用SEM,TEM和XRD测试方法对该钢高温固溶处理后析出相的分布、形貌及类型进行了观察、分析和研究。结果表明：这种新型耐蚀超级奥氏体不锈钢经高温固溶处理后,晶内析出的针状或块状第二相为σ相和碳化物(Fe,Cr,Mo)6C,晶界析出相主要是呈链状的σ相。     

氮对TP347H耐热奥氏体不锈钢室温拉伸和高温持久性能的影响

通过在TP347H奥氏体不锈钢中添加氮,研究了氮含量对其组织和持久性能的影响。结果表明:当氮的质量分数大于0.123%时,能有效抑制高温固溶过程中δ铁素体的析出;氮的添加明显改善了TP347H奥氏体不锈钢的室温拉伸和高温持久性能。含氮TP347H奥氏体不锈钢可作为一种新型高性能耐热材料用于超超临界火电机组。     

热处理对26-5型双相不锈钢组织和机械性能的影响

从组织稳定性角度研究了热处理对26-5型铁素体-奥氏体双相不锈钢组织和机械性能的影响。结果指出,不同固溶处理温度对钢中两相比例及作为第二相的奥氏体的形态有显著影响,选择合适的固溶处理制度,对双相不锈钢的性能有决定性意义。固溶处理后,再在较低温度下加热时,由于铁素体相不够稳定而将发生变化,从而在两个温度范围内导致脆化。为了使双相不锈钢具有满意的工程性能,在生产和加工制造过程中,应避免在易产生脆化的温度范围内长时间停留。     

用等径角挤压变形法进行奥氏体不锈钢锭开坯的研究

对铸态奥氏体不锈钢的等径角挤压变形(ECAP)试样进行了高温固溶处理,并与锻造试样 固溶处理后的组织、性能进行了对比,研究表明:室、高温ECAP试样在1150℃固溶处理后均可得到完全再结晶组织;增加ECAP道次对完全再结晶后的晶粒尺寸影响不大,但略微增加晶粒尺寸的均匀性;铸态奥氏体不锈钢采用ECAP 固溶处理新工艺后,可以获得与锻造 固溶处理工艺类似的组织、力学性能,有可能实现铸锭的开坯.     

探究热处理工艺对SUS301不锈钢硬度的影响

研究了热处理工艺保温的温度和时间对奥氏体不锈钢SUS301试样硬度的影响。探究试样在不同保温温度、相同保温时间下和在相同保温温度、不同的保温时间两种条件下,热处理后水冷试样硬度的变化,发现热处理温度在500℃之前,SUS301不锈钢由于在冷却过程中产生残余应力硬度会略微增加;500℃之后奥氏体不锈钢由于固溶作用,应力得以释放,硬度显著下降;热处理温度相同,增加热处理时间,SUS301不锈钢的硬度略微下降。     

固溶处理温度对耐蚀马氏体时效钢力学性能的影响

 研究了固溶处理温度对耐蚀马氏体时效钢力学性能的影响。研究结果表明,800℃固溶处理后的组织遗传了锻态的晶粒形态、尺寸及高密度缺陷,使固溶处理后的马氏体也具有高的缺陷密度,并增加了组织中残余/逆转变奥氏体的含量,从而使材料具有较高的强韧性。较高温度固溶处理奥氏体发生回复和再结晶,其缺陷密度的降低使最终马氏体时效强化效应下降,而且残余/逆转变奥氏体量也下降,从而使材料的韧性水平下降。该试验钢固溶处理温度低于传统的马氏体时效不锈钢的固溶处理温度。     

A3钢与奥氏体不锈钢冷轧复合板的固溶氮化

研究了 A 3钢与 1Cr18Ni9Ti钢冷轧复合板的再结晶退火工艺及固溶氮化工艺。实践表明 ,用氨分解气作为保护气氛的再结晶退火使复合板不锈钢一侧发生氮化 ,致使塑性下降 ,冷弯 90°时发生断裂。若将复合板在一定压力下的氮气中进行 10 5 0℃× 2 h固溶氮化后空冷 ,可恢复其塑性同时增加不锈钢的抗点蚀性。 X射线衍射分析表明 :不锈钢一侧发生了固溶氮化。