共查询到20条相似文献,搜索用时 375 毫秒
1.
2.
为了开发新的工艺并提高粉末高速钢的综合性能,对真空熔炼氮气雾化制备的M3与T15高速钢粉末进行了放电等离子烧结(SPS)与热处理,探讨了SPS与热处理的工艺参数对材料性能的影响规律,测定了烧结粉末高速钢的密度、抗弯强度与硬度等力学性能,观察了材料的显微组织与断口形貌。结果表明,M3高速钢最佳SPS参数为930℃、40MPa、10min,最佳热处理工艺参数为860℃×2h-750℃×4h退火、830℃×1h-1210℃×0.5h油淬、540℃×1h四次回火,力学性能为抗弯强度5368MPa、硬度63.70HRC;T15高速钢的SPS工艺参数为930℃、40MPa、5min,与M3采用相同热处理工艺后最高抗弯强度3342MPa、硬度65.1HRC,均获得了优于普通粉末冶金高速钢的良好性能。 相似文献
3.
采用水雾化法制备铁锰无磁合金粉末, 分析了合金粉末含锰质量分数和雾化工艺对铁锰合金粉末性能的影响规律。结果表明: 水雾化法生产铁锰无磁合金粉的方案可行, 但锰质量分数不宜低于24%;在实验工况条件下, 雾化压力对松装密度的影响可以忽略不计, 雾化压力提高使产品流动性变差, 以15 MPa雾化压力进行生产时, 产品工艺性能(松装密度、流动性) 最好; 雾化压力的提高有助于提高产品烧结密度, 在满足产品流动性要求的前提下, 可以考虑通过提高雾化压力来提高产品烧结密度。 相似文献
4.
反应喷雾工艺(RSV)是制备具有特异性能的金属和陶瓷粉末的方法。在与 Sintermetallwerk Krebs(?)ge、GH—Metall 和 BMFT 基金会的合作中,正在研究用反应喷雾法制备硬质合金和高速钢粉末的可行性。不仅希望通过研究来改进粉末生产,而且想改善烧结件的性能。即:—在金属粘结相中碳化物相的均匀分布; 相似文献
5.
6.
7.
8.
9.
10.
烧结高速钢的研究和发展动向 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了水雾化-直接烧结粉末高速钢的研究和动向。介绍了提高其烧结性能的方法,包括使用烧结性能的方法,包括使用烧结添加剂、采用氮基烧结气氛、利用计算机预测平衡相图研究新的合金成分等。此外,还介绍了提高材料硬度、强度和断裂韧度的研究以及添加碳化物、氧化物和氮化物对材料性能的影响。 相似文献
11.
球形钛粉具有球形度高、流动性好、松装密度大、氧含量低等特点。介绍了球形钛粉的几种常见制备工艺的基本原理及目前的研究现状,包括:雾化法、等离子旋转电极法、等离子火炬雾化法和射频等离子球化法。雾化法是生产球形钛粉的主流生产方法,包括惰性气体雾化法和离心雾化法,其中惰性气体雾化法具有生产效率高、粒径分布宽、细粉回收率高等特点,是目前生产球形钛粉的主要方法;等离子旋转电极法生产出的粉末具有球形度高、流动性好,但细粉回收率低等特点;等离子火炬雾化法可以生产出球形度高、流动性好的粉末,但设备生产成本较高;射频等离子球化法生产出的粉末球形度高、流动性好,但产能较低。最后对比了几种工艺生产出的粉末特征,指出中国目前在球形钛粉制备工艺过程中存在的问题,对球形钛粉制备及发展方向进行了展望。 相似文献
12.
奥地利伯乐钢厂生产细颗粒高速钢粉末 总被引:2,自引:2,他引:0
粉末冶金高速钢 (PMHSS)是一种高性能优质高速钢。目前世界上的发达国家已形成工业化生产 ,且多采用惰性气雾化制粉和热等静压 (HIP)致密化成材生产工艺。生产PMHSS的厂家对其雾化粉末的粒度极为关注 ,因为雾化高速钢粉末粒度既关系到PM钢材的质量 ,又会影响粉末的收得率和生产成本。最早工业化生产PMHSS的厂家之一———瑞典S¨oderforsPowderAB认为 ,雾化的高速钢钢粉一般有一个相对宽广的尺寸分布 ,因它受许多因素的影响 ,如钢水流量、钢水过热程度、高速钢的合金成分和高压气体喷嘴的效率等等。宽… 相似文献
13.
日本三菱制钢株式会社采用日本金属材料技术研究所的高压水雾化法,成功地大批量生产细粉。目前该公司生产的主要产品为不锈钢、高速钢及软磁材料粉末,表1所列为粉末的牌号及其化学成分。 相似文献
14.
随着对高速钢越来越高的要求,促进了用粉末冶金法制造高速钢部件技术的发展。本文主要介绍用真空炉烧结、生产高速钢部件,其尺寸公差精度保证在正常的范围内,比烧结到全密度方法生产的部件要精确得多.这种方法是粉末冶金的新发展. 相似文献
15.
16.
通过选用气雾化及水雾化两种工艺方法制备的不锈钢粉末来制取粉末烧结多孔材料。探讨了粉末形状及松装密度对不锈钢粉末烧结多孔材料制造工艺中的成形压力和烧结温度等工艺参数的影响;研究了原料粉末松装密度对不锈钢粉末烧结多孔材料的透气性、拉伸强度的影响。结果表明:成形压力、烧结温度和制品的透气性受粉末松装密度影响显著。粒度范围为0.18~0.90mm时,气雾化粉末的成形压力比水雾化粉末要高近1倍;当粉末的粒度相同时,采用松装密度大的球形粉末所需的烧结温度比松装密度小的不规则粉末的高60~70℃;粒度为0.45~0.60mm时,选用松装密度为4.13 g/cm3粉末所制备的多孔制品的透气性为3.16×10-10m2,而选用松装密度为2.67 g/cm3的粉末所制备的多孔制品的透气性仅为8.8×10-11m2。不锈钢多孔材料的强度受原料粉末的松装密度影响显著;粒度相同,制备工艺相同时,采用较低松装密度的粉末的制品,能够得到较高的强度。 相似文献
17.
利用高能球磨法制备了不同粒度的M42高速钢粉末,并对其进行了放电等离子烧结(SPS)。测试了粉末粒度分布,观察了粉末及其烧结试样的形貌,探讨了高能球磨M42高速钢粉体的球磨行为特征及烧结试样的显微组织与性能。结果表明:在球料比7∶1下,随球磨时间增加,粉末细化速率先快后慢,48h后趋于平缓,且粉末的团聚不断加剧;球磨48h的粉末经在温度970℃、压力70MPa下保持10min SPS烧结的M42粉末高速钢相对密度为98.99%,热处理硬度为67.4HRC;随粉末粒度的减小,其碳化物更加细小、均匀,由于粉末的团聚化,其相对密度不断降低,而粒度对硬度的影响不大。 相似文献
18.
《粉末冶金工业》2019,(6)
采用机械球磨法制备了M2高速钢(HSS)粉末,研究了烧结温度对数控机床用高速钢显微组织、硬度、抗弯强度等性能的影响,并分析了热处理对高速钢显微组织和力学性能的影响。结果表明,球磨时间为16 h时高速钢粉末的颗粒分布均匀、平均尺寸最小;在烧结温度为1 245℃时,高速钢试样中未见显微孔洞或者裂纹等缺陷存在,同时碳化物细小、弥散;烧结温度为1 235℃时,高速钢试样的烧结机制为固相烧结,相对密度为87.2%,升高烧结温度至1 245℃及以上时,高速钢试样的烧结机制为液相烧结,相对密度保持在98%以上;随着烧结温度的升高,高速钢试样的磨损失重呈现先减小后增大的趋势,抗弯强度呈现先增加后减小的趋势,在烧结温度为1 245℃时具有较小的磨损失重和最大的抗弯强度;淬火和回火热处理可以进一步提高烧结试样的洛氏硬度。 相似文献
19.
采用惰性气体雾化法制备铁基预合金粉末14YWT,然后进行高能球磨;对雾化粉末和球磨后的雾化粉末分别进行压制和真空烧结,通过测定烧结收缩曲线研究粉末的烧结行为,并分析其烧结机制。结果表明:未球磨的雾化粉末在20~770℃因受热发生膨胀,在770~1250℃粉末颗粒间出现烧结收缩,膨胀率略有降低,在1 250℃发生明显的烧结收缩,原始颗粒边界逐渐消失;烧结温度从1 250℃提高到1 400℃时,粉末原始颗粒界面基本消失,再结晶基本完成,密度、孔隙度和硬度分别为6.56 g/cm3,1.03%和70.2HB。球磨后的雾化粉末由于粒度更细,并形成高密度位错和缺陷浓度,在1 100℃发生明显的烧结收缩,1 400℃时再结晶基本完成,合金的密度和硬度分别为7.26 g/cm3和71.7HB,明显高于未球磨的雾化铁基合金粉末烧结体的相应密度和硬度。 相似文献
20.
以水雾化M3∶2高速钢粉末为原材料,分别在真空和真空+氮气两种气氛烧结制备M3∶2粉末高速钢材料。通过X-射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)及力学性能评估等手段研究了材料的物相组成、显微组织、硬度以及抗弯强度。研究结果表明:真空烧结高速钢中主要存在M6C和MC两类碳化物相;真空+氮气气氛烧结的高速钢中除了M6C碳化物以外还含有M(C,N)碳氮化物。两种烧结气氛均能实现M3∶2粉末高速钢的高致密化,而真空+氮气气氛烧结具有更优异的综合性能,其烧结态高速钢的硬度为56 HRC,抗弯强度达3 540 MPa(达到第二代粉末冶金高速钢的性能)。与真空烧结相比,真空+氮气气氛烧结高速钢的硬度和抗弯强度分别提高7.1%以上和18.6%以上。 相似文献