钢连铸过程的溶质微观偏析模型

建立了钢凝固过程包含δ/γ相变及MnS夹杂析出的溶质微观偏析模型。分析了钢种成分、MnS夹杂物析出及冷却速率对钢凝固过程高温力学性能的影响,模型计算结果与文献报道的实测零强度温度(ZST)和零塑性温度(ZDT)吻合良好。     

非调质易切削钢38MnVS连铸坯的高温延塑性

应用Gleeble 1500D热模拟试验机,研究了非调质易切削钢38MnVS(%:0.42C、1.29Mn、0.09V、0.067S)370 mm×490 mm连铸坯的高温延塑性及变形断裂机理。结果表明:38MnVS钢的零强度温度(ZST)为1 370℃和零塑性温度(ZDT)为1335℃;38MnVS钢在熔点(TS)到600℃的温度区间内存在2个脆性区,第Ⅰ脆性温度区为TS～1250℃,第Ⅲ脆性温度区为875～600℃,因此,该钢连铸坯的矫直温度应在875℃以上。     

钙处理对集装箱板钢铸坯高温延塑性影响研究

测定了集装箱板钢的高温力学性能 ,并比较钙处理和合金元素对其的影响。试验结果表明在1× 10 - 3 / s应变速率下 ,集装箱板钢连铸坯在凝固温度～ 6 0 0℃间存在两个脆性温度区域。细小的脆性夹杂物Ca S优先析出并聚集在奥氏体晶界 ,使晶界进一步脆化 ,造成钙处理钢铸坯试样在 80 0～ 90 0℃时的延塑性低于未经钙处理钢试样。为提高耐大气腐蚀能力而添加的合金元素 P对其高温力学性能没有造成明显不利影响。同时结果表明集装箱板钢试样的零强度温度 (ZST)在 144 0～ 145 0℃左右 ,零延性温度 (ZDT)在 140 0～ 1410℃左右。     

非调质36Mn2V石油套管钢连铸坯的高温延塑性

采用Gleeble-1500热模拟试验机,研究了石油套管用V微合金化非调质钢36Mn2V(%:0.36C、1.54Mn、0.12V、0.008～0.010N)260 mm×300 mm连铸方坯的650～1350℃的延塑性。结果表明,36Mn2V钢的零强度温度(ZST)为1440℃,零塑性温度(ZDT)为1400℃;36Mn2V钢在熔点(Ts)到650℃温度区间内存在两个脆性温度区,第Ⅰ脆性温度区为熔点～1350℃,第Ⅲ脆性温度区为925～650℃,因此,该钢的矫直温度应控制在925℃以上;由1350℃至试验温度(650～1050℃)的冷却速度(3～8℃/s)对36Mn2V钢高温延塑性没有影响。     

低碳钢高温力学性能的研究

利用Gleeble-150热模拟试验机，采用加热法和冷凝法研究了试验低碳钢的热塑性及强度，分析了其裂纹敏感性及断口组织。研究表明，用凝固法时的结果更接近实际。文中给出了有关性能的测量结果。     

连铸凝固过程中变形引起的高温塑性损失机理

铸坯表面裂纹可以导致铸坯报废。已经发现，连铸过程中的应力和应变是形成铸坯表面裂纹的重要原因。钢的裂纹敏感性大小通常用其矫直过程中的高温塑性来评估。采用原位融化的试验方法评估了两种Nb微合金化钢的高温塑性。为获得铸坯表面的微观组织结构，模拟了铸坯表面的热履历。对凝固过程中变形产生的影响进行了研究，其结果表明，凝固中任何变形都会导致高温塑性的损失。金相试样揭示变形引起了晶界开裂，改变了偏析模式，从而导致高温塑性的降低。基于此，本文提出了高温塑性损失的机理。     

连铸含铌低合金钢热塑性的研究

本文用就地熔化凝固法在Gleeble—1500型试验机上研究了连铸含铌低合金钢的热塑性。含铌钢的热塑性曲线上存在二个低塑性区:1400℃左右及800℃左右;含铌量增加,800℃处的塑性谷变深、零塑性温度(ZDT)有所降低。1400℃附近的脆化原因是偏析元素及夹杂物存在于树枝晶间处而引起的,呈现树枝晶断裂。800℃处的脆化原因是由于偏析,析出物及相变的综合作用的结果,呈现沿晶断裂及树枝晶断裂两种方式的混合,且含铌量增加钢易于树枝晶断裂。     

GCr15轴承钢高温力学性能的研究

用Gleeble-3500热模拟试验机测试了GCr15(0.98%C、1.51%Cr)轴承钢连铸坯的高温力学性能,得出GCr15钢的零塑性温度为1400℃,零强度温度为1450℃,良好塑性区为1250～950℃,第Ⅲ脆性区为950～600℃,并用扫描电镜分析了塑性区与脆性区的断口形貌。研究结果表明,GCr15钢连铸坯的矫直温度应控制≥950℃。     

加硼钢连铸坯中间裂纹缺陷的改善

通过对添加硼前后A36钢连铸坯中间裂纹分布特征及其高温力学性能的调查研究,分析了其中间裂纹的形成原因.结果表明,硼的加入降低了钢的零塑性温度是铸坯产生中间裂纹的内因,而铸坯在连铸过程中受弯曲应变、矫直应变以及辊缝不对中引起的过大应变是裂纹产生和扩展的外因.据此提出了相应的改进措施,有效地减轻了A36-B钢连铸坯中间裂纹.     

冷却速率对1Cr18Ni9Ti钢高温力学性能的影响

利用Gleeble-3800热模拟实验机研究了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢从糊状区以不同速率冷却到不同温度时的高温力学性能.研究表明,零强度温度(Zero Strength Temperature)和零塑性温度(Zero Ductility Temperature)的温差小于20 ℃,大的冷却速率可以改善1Cr18Ni9Ti不锈钢在1300 ℃以上时的热塑性.凝固收缩和金属液的补缩作用对1Cr18Ni9Ti钢的高温力学性能有很大影响,随着固相率的升高,材料在拉伸破坏时由沿晶断裂转变为穿晶断裂方式.     

用于铸坯凝固的简易微观偏析模型

针对目前微观偏析模型形式复杂、求解困难等问题,在比较了目前几个主要的微观偏析模型的计算结果后,基于Scheil模型的方程形式和CK模型在1℃/s冷却速率下的变化趋势,建立了适合连铸坯凝固的简易微观偏析模型.研究表明,该模型可快速并准确预测枝晶间液相浓度与钢的零强度温度(ZST),并可对连铸坯各元素间宏观偏析的关系进行定量判断,大幅度降低了使用难度.     

铝电解直流系统零点漂移问题浅析

结合电解车间实际情况，分析了零点漂移问题成因，根据系列现状，提出了抑制零点漂移的措施。     

珠钢CSP生产线中机架零调问题的解决

对机架不能零调的原因进行了分析，提出了解决机架零调问题的方法。     

采用中性点经电阻接地应注意的几个问题

中压电网采用电阻接地后,零序电流保护的计算、继电器接入方式、电阻器选择均会面临如何规划和选择参数的问题。借鉴电力系统、宝钢以及一钢公司实际的做法,结合国内新规范的要求,提出了自己的认识和看法。     

中性点绝缘系统零序参数与绝缘参数分析

针对矿用漏电保护装置在遇故障时动作的选择性差这一问题，通过对中性点绝缘系统中漏电及单相接地时零序参数与绝缘参数的分析，建立了零序电压、零序电流与绝缘参数的数学表达式．并进一步分析了各绝缘参数变化对零序电压及零序电流数值的影响，得出零序电压与零序电流之间的相位关系．可作为研制新型选择性漏电保护装置动作整定值的理论参考．     

如何实现设备管理"零浪费"

从企业基层管理者的角度出发,针对实际情况,结合多年的实践经验,对设备管理中可操作性较强部分提出了一些观点和方法,为企业节约成本和提升管理的有效性提供借鉴。     

某黄金冶炼厂含氰污水"零排放"生产实践

介绍了某黄金冶炼厂通过对洗涤工艺流程的改造，实现了合氰污水零排放。通过采取新型设备、新工艺流程等措施实现各种污水全循环，减少氰化污水排放量。通过该厂的生产实践证明污水“零排放”是环保治理的有效途径。     

济钢1750m^3高炉“零慢风”上料自动化系统的优化

通过对高炉上料自动化系统的优化,降低高炉慢风率,给高炉稳定顺行提供了保证,使高炉操作者更加专注于各项指标的稳步提升,降低炼铁生产成本,实现经济价值。     

新技术、新设备在山东黄金精炼厂的研究与应用

山东黄金矿业（莱州）有限公司精炼厂1 200 t/d氰化厂采用浮选-氰化浮选工艺,实现了多金属资源综合回收利用,氰化物和水资源的循环利用;采用立磨机（塔磨机）、气力搅拌浸出槽、立式压滤机和在线监测分析仪等新型选矿设备,全工艺流程实现自动化、信息化控制,为黄金冶炼产业绿色、无害生产和自动控制前沿技术提供了生产实践经验。     

电渗析用于盐水浓缩的工艺及运行试验

通过试验验证了"双膜法"单元产生的含盐浓水采用"软化+一级电渗析浓缩+树脂软化+二级电渗析浓缩"的技术可行性。经处理后,一级电渗析淡水、二级电渗析浓水、二级电渗析淡水数据统计,淡水产水率96.7%、浓水产水率3.3%;脱盐率78%;淡水TDS 1 352 mg/L,淡水电导1 966μs/cm;最终浓水TDS 147 428 mg/L,浓水电导率124 100μs/cm,满足工程拟定指标。