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随机地震荷载下黏性土残余应变的半经验计算公式 总被引:1,自引:0,他引:1
提出一个新的简化半经验计算公式,用于随机地震荷载作用下黏性土残余应变的计算。新公式放弃了目前将不规则地震荷载转换成一定次数等幅正弦波的方式,而采用直接对不规则动应力波进行逐波累计的计算方法,这样可以得到任意随机地震荷载作用下土残余应变的实际发展过程。新公式首先略去地震波频率特性的影响,将一随机地震应力时程保留其有效幅值,筛选成一系列不同幅值的往返荷载;然后,以增量方法逐波累计计算残余应变。对每一动应力循环,以已有等幅荷载经验计算公式对循环次数的偏导构造残余应变的增量模型,并考虑了动压应力对残余应变增长的控制作用。经计算,对于等幅动荷载作用,新公式与现有公式之间误差很小。对于地震荷载输入,采用动三轴试验与新公式进行对比。对比结果表明,提出的公式可以有效地描述不规则地震荷载下黏性土残余变形的增长过程和最终结果,可反映不同类型地震波作用下、CM和EM试验下以及不同波序下土残余变形的发展和差异。 相似文献
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本文提出了管道紊流有效动量传递系数的概念、分布模式及数学表达式,得到了清水管流、含沙管流情况的统一流速分布公式和含沙浓度沿垂直管轴线的分布公式。本文所给出的公式不仅在理论上克服了以往公式所存在的不足,且其计算值与实验值符合较好。 相似文献
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基于机组甩负荷工况下变顶高尾水系统尾水管进口处真空度的计算公式,推导出保证尾水管进口满足真空度要求的顶坡计算分析公式。在机组甩负荷后明渠最大负涌浪以及安全顶坡分析公式的基础上,提出了变顶高尾水洞体形设计的程序性定量化方法,从而可对变顶高尾水洞的体形进行定量化的分析设计。由顶坡坡度分析公式所获得的计算结果与物理模型实验结果进行了比较,表明该公式是合理的。这些结果和方法可以方便地应用于工程初步设计。 相似文献
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当挡土墙墙背非垂直光滑、墙后填土表面非水平时,一般采用库仑土压力理论计算土压力。当墙后填土为无黏性土时,采用小库仑公式计算土压力相对比较简便。当墙后填土为黏性土时,一般采用大库仑公式计算,也可采取图解法求解。图解法需拟定不同滑动面连续绘制多个闭合的力多边形,工作量大,实际应用较少。由于大库仑公式极其冗长,使用不便。该文考虑忽略墙背黏聚力,通过简化楔体极限平衡图解法分析推导出数解公式,达到数解法计算土压力的目的。该法计算简便,精度符合工程要求,在工程实践中具有较好的应用价值。 相似文献
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土石坝坝顶超高计算方法探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
在分析现行土石坝及混凝土重力坝设计规范关于波浪爬高和浪高计算方法的基础上,提出了如何选取设计风速值,比较了各规范在波浪累积频率标准上的差别,确定土石坝坝顶波浪要素应选用浅水波公式计算,对带高防浪墙的不同的坝顶结构形式,分别推荐了几种计算方法。 相似文献
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文章分析比较了现行的各种工程抗震设计规范及水工设计手册中有关地震主动土压力的计算方法,并提出在水工抗震设计中地震主动土压力采用修正的正常土压力增大公式.该公式与水工抗震设计规范推荐的公式计算结果相当,误差小,计算方便,可将此公式广泛用于前期设计中地震主动土压力的估算. 相似文献
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在实验确认柔性管紊流减阻效果的基础上,采用双重管结构,对柔性管的自激振动减阻效果进行了实验研究。结果表明:管的壁厚越小自激振动的减阻率越大;在雷诺数约为2.2×104时,壁厚为2 mm,3 mm及4 mm的柔性管自激振动减阻率依次约为13%,10%,8%。 相似文献
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通过各控制工况的加荷试验,测出有代表性的应变值和杆体变形值,检验其与理论计算结果的吻合程度和混合优选选材方法的正确性,分析连接部位的传力规律,根据真型试验测得的有关数据和宏观观察情况,检验铁塔的强度、刚度、插接深度和稳定性等是否满足设计要求。 相似文献
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梁兴 《河北水利水电技术》2011,(6):91-92
尾水管是水电站核心过流部件之一,结合尾水管初步设计的断面数据,利用UG软件进行三维空间建模,并对尾水管模型进行CFD计算,得出较满意的结果,论证了尾水管设计是符合电站实际运行要求的。 相似文献
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本文以翅片管作为传热元件,设计了冬季家用水一水热交换器,并对其传热特 性进行了实验研究,给出了换热的准则方程式,以及换热器内水温的变化规律。 相似文献
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结合对有关文献资料的分析,对三峡电站水轮机尾水管的主要几何参数进行了论证,并在模型试验的基础上提出了三峡电站水轮机尾水管主要尺度选取的初步建议方案 相似文献