确定大径粗粒土最大密度的近似方法

本文在大量粗粒土最大，最小密度试验资料的基础上，根据ρmin-dmax和ρdmin-dmax, ρdmax-P6和Pdmin-P6的相似性，提出由实测粗粒土（dmax=60mm模型级配）的ρmax、Pdmin和大径粗粒土（原级配料）的ρmin等资料，确定大径粗粒土的最大密度ρdmax，为设计和施工确定大径粗粒土的填筑标准和密度指标提供依据。     

大粒径砂卵石最大密度与最优砾石含量的相关特性

本文通过对砂卵石最大干密度ρ_(dmax)、最大粒径d_(max)及最优砾石含量P_(5优)之间相互关系的研究,得出了在通用的三种模拟级配条件下ρ_(damx)随d_(max)增大为单调增函数的结论,为外推法确定大粒径砂卵石最大密度提供了理论依据;并提出了确定大粒径砂卵石最优砾石含量的简便方法。     

超径粗颗粒土最大干密度的确定方法

本文从原理上得出了超径粗颗粒土最大干密度为ρdmax=ρdmin+1Aρdo-B(ρdo-ρdmin),较文献[1]中ρdmax=f(ρdmin,Δρd)≈ρdmin+(ρ′dmax-ρ′dmin)进了一步,并据[1]及收集的资料[2]、[3]进行了讨论,提出了相关系数的数字可供设计施工部门初步采用。     

击实试验中压实性指标的精确计算法

在现行规范中，确定土的压实性指标，即土体的最大干密度ρdmax与最优含水率Wop，均采用作图法，本文介绍运用多项式拟合法得出含水率与干密度的相关方程，然后对其求导，从而精确计算土的压实性指标。     

超大粒径砂砾石坝料填筑标准的近似确定

结合工程实际顺粗粒料现有试验设备基础上，通过最大、最小密度试验，由实测粗闰料（ｄｍａｘ≤８０ｍｍ模型级配）的ρ＇ｄｍａｘ、ρ＇ｄｍｉｎ和超大粒径粗粒料（ｄｍａｘ≤４００ｍｍ原型级配）的ρｄｍｉｎ，来确定超大径粗粒料的ρｄｍａｘ，为鲺鲁瓦提面板坝工程提出了超大粒径砂砾石料填筑标准。     

地基土与现浇混凝土压板的滑动特性

根据库伦公式确定地基土特征压应力σ_(max)和地基土极限滑动剪切摩擦系数tgψ_(max)。改进基坑小型压板试验外荷载地基土强度σ_(imax)和滑动剪切摩擦系数tgψ_(imax),在σ_(imax)和tgψ_(imax)中具有位移和滑动两部分作用,研究滑动占有1/4值。根据tgψ_(imax)和tgψ_(max)的大小比较,确定地基土和底板滑动形式和滑动安全系数。据此核对1968年三河闸加固设计成果。     

P_5含量对粗颗粒土压缩性质影响研究

在前人对粗粒土压缩特性研究的基础上,对粗粒土不同级配对其压缩特性的影响进行探索,主要对Dmax≤60 mm的灰岩质粗粒土进行击实试验以及在0.2,0.4,0.6 MPa压力级别下开展侧限压缩试验研究,分析了P_5含量(大于5 mm粗粒含量)对压缩特性的影响。结果表明:P_5含量在35%～90%范围内,当P_5含量为75%时,孔隙比达到最小值,整体上单位沉降量和压缩系数达到最小值,压缩模量达到最大值,此时在0～0.6MPa压力范围内,累计垂直沉降变形随时间变化曲线呈台阶状,且压缩系数随压力增加逐渐减小。     

略论粗粒土三轴剪试验的类型与应用

大型三轴剪切试验是测定含有大粗径颗粒的粗粒土抗剪强度的一种方法。要使测定的成果比较如实的反映强度性能,就应使试验的模拟条件尽量与实际相符。即在试前,除了根据试料的特点采用合理(符合径径比dmax/D≤1/6～1/4要求)的试样尺寸、剪切速率外,其中一个主要问题,就是根据其实际情况,选择合理的试验类型与相宜的试验方法。     

十三陵抽水蓄能电站厂房区砾岩准岩体单轴抗压强度初探

本文根据现有的十三陵抽水蓄能电站厂房区砾岩室内外实测资料,按照国内外某些工程实例或规程,指出砾岩抗压强度与试样尺寸有密切关系。要取得反映砾岩岩块特性的抗压强度值,一般小口径试样尺寸偏小;笔者建议以试样直径为5倍最大颗粒粒径的试样抗压强度作为“岩块抗压强度”标准。并把砾岩岩块抗压强度按“裂隙系数”折减,求出“准岩体饱和抗压强度R_(mW)”,建立了R_(mW)与试样最大颗粒粒径d_(max)、岩体纵波速度V_(mp)、反映试样直径D与d_(max)之比值N及十三陵砾岩特性的常数A_N之间的经验式R_(mW)=f(d_(max)、V_(mp)、A_N),并以该式估求厂房区的R_(mW)值。     

粗粒料相对密度室内与现场试验对比分析

粗粒料最大干密度是在原型级配料基础上经过缩尺后得到的控制指标,存在明显的缩尺效应。为研究粗粒坝料相对密度室内与现场试验的差异,针对相同坝料,采用等量替代法,进行了缩尺室内试验与现场碾压试验的对比。试验结果表明:现场碾压试验过程中,由于坝料颗粒粒径更大,易于压实,且压实机械、压实能量等方面与室内试验存在差异,现场碾压试验得到的最大干密度更大,现场碾压试验得到的最大干密度为2.35 g/cm~3,室内试验得到的最大干密度为2.31 g/cm~3,小于现场碾压试验0.04 g/cm~3;现场试验最大干密度峰值对应的P_5含量为80%,室内试验最大干密度峰值对应的P_5含量为70%,随着粗粒料粒径的增加,最大干密度峰值对应的P_5含量有所增加。     

大粒径粗粒土极限密度的模型规律及其应用

结合大型土石坝工程的设计与施工控制,应用级配模拟外推法和基底物理模型校正法,对大粒径无粘性粗粒土极限密度(最大、最小密度)的模型规律进行了系统的试验研究,提出了可供实用的计算模式和一整套技术程序。为60年前太沙基提出的控制沙土压实的相对密度理论在该领域的开拓应用,提供了新的科学依据,填补了近50年来该领域的空白。     

对岩石坝基防渗灌浆标准和作用的探讨

该文通过几座水库坝基防渗剖析,对单纯用压水试验得出的试段平均单位吸水量ω值(应称ω_(cρ))作为是否设置防渗帷幕的唯一判断标准提出了看法。认为ω_(cρ)作为估算岩基漏水量是可信的,但ω_(cρ)不能完全真实反映试段内最大裂隙的透水性,必须将ω_(cρ)换算成单条最宽裂隙的透水性(ω_(Max)),然后用ω_(Max)值来衡量岩基会不会产生过大扬压力和渗透破坏,并要综合考虑坝型、地质条件、库水允许渗漏量等因素以及实际和允许的水力坡降情况而综合确定设置防渗帷幕的问题。按已有经验:土石坝的防渗帷幕灌浆标准可放宽。而混凝土重力坝的帷幕灌浆标准要从严,当ω_(cρ)<0.01L/min·m·m时,也不要轻易下结论免灌,应把换算的ω_(Max)结合分析实际允许的i值和扬压力折减系数等条件综合确定灌浆的必要性和具体位置。     

宽级配粗粒土压缩变形特性试验研究

堆石坝工后沉降变形是影响坝体安全运行的关键。为研究筑坝粗粒土不同骨架结构的受力特 性,以及填筑因素对其压缩变形特性的影响,选取筑坝粗粒料设计不同粗粒含量 Ｐ5、密度 ρ与含水率 ω, 开展了 16组侧限压缩试验。研究结果表明:相同初始孔隙比、不同粗粒含量土体骨架结构的疏密程度 不同,随粗粒含量 Ｐ5增大,粗粒土压缩后孔隙比变化 Δｅ呈先增大后减小的趋势,且粗粒含量 60％的土 体压缩后孔隙率最小,干密度最大。压缩后,依据粗颗粒相互排列与接触的关系,可将粗粒土骨架结构 分为粗粒悬浮、粗粒咬合与粗粒架空三种类型。通过极差分析,土体的密度 ρ对其压缩变形影响最大, 其次是粗粒含量 Ｐ5,含水率 ω的影响最小。     

粗颗粒含量对粗颗粒土抗剪强度指标的影响研究

抗剪强度指标作为粗颗粒土工程特性中较为关键的一项,其值与粗颗粒土的级配紧密相关。选取灰岩质碎石土填料进行击实和大型三轴试验,研究了粗颗粒土抗剪强度指标随P_5含量(粒径大于5 mm颗粒含量)的变化规律。试验表明:当P_5含量在35%～85%范围内时,粗颗粒土的最大干密度和内摩擦角都随着P_5的增加先增加后减少,且都在P_5为75%时达到峰值;粗颗粒土的黏聚力随着P_5含量先减小后增大,且当P_5为55%时达到最小值;粗颗粒土的最优含水率随着P_5含量先增大后减小,且当P_5为55%时达到最大值;P_5含量在75%时级配良好且拥有较好的抗剪性能。     

分段法确定无粘性超粒径粗粒土最大干密度

将无粘性超径粗粒土的级配分为两部分，即粗粒部分和细粒部分，并将粗粒部分按相似原理缩尺到试验仪器允许的范围，对两部分分别测定其最大干密度，然后按两者的不同含量，从粗颗粒料及细颗粒料的结构性质出发，提出相应的公式，以推求其原型级配的最大干密度。     

粗粒料级配缩尺中相似比例对密度影响的试验研究

针对粗粒料密度研究中变量复杂问题,为探究不同相似比例n值对试验材料密度变化的影响规律,以红石岩堰塞坝料的两条代表性级配为研究对象,在相同的试验条件和参数标准下,分别研究不同变量指标对密度的影响。结果显示:最大干密度和最小干密度均随相似比例n值的增加呈先增加后减小的变化趋势;同时,由于相似比例n值的不同引起了其它级配特征值的变化,材料P_5含量在小于30%范围内变化时对最大干密度的影响较为明显,随P_5含量的增大呈增大趋势;C_u/C_c对密度的影响与P_5相似,下凹型级配中最大干密度和最小干密度随中值粒径d_(50)增大呈先增大后减小,总体趋于减小的变化规律。结果表明:相似比例n值会影响材料之间粗细颗粒的填充关系,对下凹型级配曲线密度产生明显影响,对平均级配曲线影响较小,室内试验时需选择适宜的相似比例。     

渭河堤防工程无粘性土料填筑施工质量控制

堤防工程采用无粘性土填筑施工时,碾压施工质量按照规范要求必须采用相对密度进行质量控制。筑堤材料由于料场位置、成因等因素,其颗粒级配存在较大的变异性,实际施工质量控制时,由于土料颗粒级配不同,现场测定的压实干密度会发生变异,造成质量控制指标变异,难以反映土料碾压的真实质量。施工前,通过试验建立粒径小于5mm的不同组分的ρd max、ρd min关系曲线,在施工过程中通过控制干密度ρd与小于5mm粒径组分含量的关系曲线、Dr~ρd关系曲线比对的方法,进行实际施工质量的干密度控制,达到真实有效控制施工碾压质量的目的。     

空化噪声量测结构的声学性能研究

本文从理论上分析了在水流空化声测研究中空化噪声量测结构的声学性能。提出了判断空化噪声传声窗声学性能的两个条件,第一,工作液体和传声窗特性阻抗匹配条件:ρ_1C_1=ρ_2C_2;第二,空化噪声谱频域的最大频率f_(max)(或最小波长λ_(min))条件:f_(max)≤C/(60D)(或λ_(min)/D≥60)。若传声窗满足其中任一条件,就可以获得较好的声测效果。同时,对此结果进行了试验验证,试验结果和理论分析结果吻合很好。 根据这两个条件,本文对目前常规使用的有机玻璃传声窗的声学性能进行了分析。结果表明:对于清水空化的声测研究而言,其阻抗比r_(21)=2.18,不满足ρ_1C_1=ρ_2C_2条件,而且实际空化噪声谱频域很难满足f_(max)≤V/(60D)条件。因此,有机玻璃材料传声窗的传声效果并不理想,其声学性能不如聚乙烯材料更好。     

论用一个试样三轴试验测粗粒土抗剪强度的适用性

在岩土三轴剪切试验中,一般需要四个试样,分别在不同周围压力σ_3下,测得相应的(σ__1-σ_3)f值,确定出抗剪强度参数.而粗粒土的颗粒粗、仪器大、用料多、试验劳动强度高、时间长,若用一个试样进行试验,能确定出强度参数,工作量可节省四分之三,既可省料,又可省工、节时.本文除对试验方法略作说明外,着重从强度理论方面论证了它的可行性,从粗粒土结构特性方面论证了它的适宜性,从实际对比资科方面论证了它的适用性,较全面的阐述了用一个试样的三轴试验测定粗粒土抗剪强度的可行性.     

砾石土料颗粒组成对抗剪强度的影响

经对岩质相同、密度相同、P_5(％)(大于5mm颗粒占总土重的百分比,下同)含量不同的砾石土料抗剪强度进行组合系列试验研究后,认为砾石土的内摩擦角ψ最优值出现在P_5(％)为70(％)左右;咬合力C值总的趋势是随着P_5(％)的增加而增加;而且这两个参数值与土料颗粒级配组成并无直接联系。