确定大径粗粒土最大密度的近似方法

本文在大量粗粒土最大、最小密度试验资料的基础上,根据ρ_(min)～d_(max)和ρ_(dmin)～d_(max),ρ_(dmax)～P_5和ρ_(dmin)～P_5的相似性,提出由实测粗粒土(d_(max)=60mm模型级配)的ρ_(dmax)、ρ_(dmin)和大径粗粒土(原级配料)的ρ_(dmin)等资料;确定大径粗粒土的最大密度ρ_(dmax),为设计和施工确定大径粗粒土的填筑标准和密度指标提供依据。     

超大粒径砂砾石坝料填筑标准的近似确定

结合工程实际顺粗粒料现有试验设备基础上，通过最大、最小密度试验，由实测粗闰料（ｄｍａｘ≤８０ｍｍ模型级配）的ρ＇ｄｍａｘ、ρ＇ｄｍｉｎ和超大粒径粗粒料（ｄｍａｘ≤４００ｍｍ原型级配）的ρｄｍｉｎ，来确定超大径粗粒料的ρｄｍａｘ，为鲺鲁瓦提面板坝工程提出了超大粒径砂砾石料填筑标准。     

击实试验中压实性指标的精确计算法

在现行规范中，确定土的压实性指标，即土体的最大干密度ρdmax与最优含水率Wop，均采用作图法，本文介绍运用多项式拟合法得出含水率与干密度的相关方程，然后对其求导，从而精确计算土的压实性指标。     

大粒径砂卵石最大密度与最优砾石含量的相关特性

本文通过对砂卵石最大干密度ρ_(dmax)、最大粒径d_(max)及最优砾石含量P_(5优)之间相互关系的研究,得出了在通用的三种模拟级配条件下ρ_(damx)随d_(max)增大为单调增函数的结论,为外推法确定大粒径砂卵石最大密度提供了理论依据;并提出了确定大粒径砂卵石最优砾石含量的简便方法。     

超径粗颗粒土最大干密度的确定方法

本文从原理上得出了超径粗颗粒土最大干密度为ρdmax=ρdmin+1Aρdo-B(ρdo-ρdmin),较文献[1]中ρdmax=f(ρdmin,Δρd)≈ρdmin+(ρ′dmax-ρ′dmin)进了一步,并据[1]及收集的资料[2]、[3]进行了讨论,提出了相关系数的数字可供设计施工部门初步采用。     

分段法确定无粘性超粒径粗粒土最大干密度

将无粘性超径粗粒土的级配分为两部分，即粗粒部分和细粒部分，并将粗粒部分按相似原理缩尺到试验仪器允许的范围，对两部分分别测定其最大干密度，然后按两者的不同含量，从粗颗粒料及细颗粒料的结构性质出发，提出相应的公式，以推求其原型级配的最大干密度。     

略论粗粒土三轴剪试验的类型与应用

大型三轴剪切试验是测定含有大粗径颗粒的粗粒土抗剪强度的一种方法。要使测定的成果比较如实的反映强度性能,就应使试验的模拟条件尽量与实际相符。即在试前,除了根据试料的特点采用合理(符合径径比dmax/D≤1/6～1/4要求)的试样尺寸、剪切速率外,其中一个主要问题,就是根据其实际情况,选择合理的试验类型与相宜的试验方法。     

超径粗粒土最大干密度的近似测定方法

在无粘性粗粒土填筑中，自重型振动碾应用后，碾压土层增厚（０．８－１．５ｍ），上坝料粒径增大（ｄｍａｘ＝８００－１０００ｍｍ），压实效果好，工效高，使高土石坝，堆石坝，面板堆石坝发展较快，超径粗料土也成主要筑坝材料，然而，目前室内试验只能测定ｄｍａｘ＝６０－７６ｍｍ）的粗粒土，形成了试验用料与实际坝为间差异较大，难以用室内试验成果为设计和施工确定超径粗粒土的填筑指标，为此，本文在大量粗粒土最大，最小     

粗粒土的压实特性及现场密度测定

粗粒土具有压实性能好,填筑密度和抗剪强度大,沉降变形小,透水性能强的特征.根据若干室内外试验资料,揭示粗粒土的主要压实特性,介绍现场密度的测定方法和现场密度测定中的控制条件提供一些经验性建议,以期对料源和施工参数的选择提供帮助.     

大粒径粗粒土极限密度的模型规律及其应用

结合大型土石坝工程的设计与施工控制,应用级配模拟外推法和基底物理模型校正法,对大粒径无粘性粗粒土极限密度(最大、最小密度)的模型规律进行了系统的试验研究,提出了可供实用的计算模式和一整套技术程序。为60年前太沙基提出的控制沙土压实的相对密度理论在该领域的开拓应用,提供了新的科学依据,填补了近50年来该领域的空白。     

表面振动压实仪法测定粗粒土密度的影响因素

我国相关规范测定粗粒土最大干密度的方法之一为表面振动压实仪法,该法规定的激振时间及表面压重主要参考国外相关规范,国内这方面研究较少.采用表面振动压实仪法测定了2种粗粒土多种级配土料的干密度,研究了激振时间及表面压重对粗粒土干密度的影响规律.试验表明,在试验时间(8 min)内,粗粒土干密度和相对密度都随激振时间的增加而增大,但增幅逐渐减小;激振时间达到6 min时,干密度和相对密度基本达到最大值,趋于稳定.不同压重下的粗粒土干密度测定试验结果表明,在一定的压重范围内,粗粒土干密度和相对密度都随着压重的增加而增大,且增幅逐渐减小.     

粗粒土直接剪切试验抗剪强度指标变化规律

通过无粘性粗粒土的直接剪切试验，分析了在相对密度相同的情况下，粗粒土的粗粒含量抗剪强度参数的影响和同一种粗粒料在不同干密度下，抗剪强度指标的变化规律。     

宽级配粗粒土压缩变形特性试验研究

堆石坝工后沉降变形是影响坝体安全运行的关键。为研究筑坝粗粒土不同骨架结构的受力特 性,以及填筑因素对其压缩变形特性的影响,选取筑坝粗粒料设计不同粗粒含量 Ｐ5、密度 ρ与含水率 ω, 开展了 16组侧限压缩试验。研究结果表明:相同初始孔隙比、不同粗粒含量土体骨架结构的疏密程度 不同,随粗粒含量 Ｐ5增大,粗粒土压缩后孔隙比变化 Δｅ呈先增大后减小的趋势,且粗粒含量 60％的土 体压缩后孔隙率最小,干密度最大。压缩后,依据粗颗粒相互排列与接触的关系,可将粗粒土骨架结构 分为粗粒悬浮、粗粒咬合与粗粒架空三种类型。通过极差分析,土体的密度 ρ对其压缩变形影响最大, 其次是粗粒含量 Ｐ5,含水率 ω的影响最小。     

不同地区土质击实功能研究

通过不同地区粗粒土与细粒土进行击实功能研究，比较了南实仪（国内通用标准）与普式仪（国际通用标准）的差异，并得到了两种击实标准的经济例题用最大干密度与最优含水量的关系。为完善和选择填标准提供了依据。     

粗粒土的非共轴性及其离散元数值模拟

以粗粒土为原材料的土石坝在蓄水期或者水位突降的情况下，粗粒土的主应力轴将产生旋转，从而导致土体单元主应力方向和主应变率方向的非共轴现象，而传统的弹塑性本构模型基本上是建立在大三轴试验结果的基础上，并不能考虑粗粒土的非共轴性。本文将传统的弹塑性本构模型三维化，引入三维非共轴塑性流动理论，建立了粗粒土的非共轴本构模型，该模型对粗粒土的单剪试验进行了数值模拟，预测了在单剪过程中主应力方向和主应变率方向的变化规律。最后，运用离散单元法（二维颗粒流程序PFC2D）对粗粒土的非共轴性进行验证并进行了细观分析。研究结果表明，本文模型的计算结果和试验结果较为一致，并能较好地描述粗粒土的非共轴现象。     

砾石土击实试验方法探讨

砾石土的压实性能主要受土料自身性质以及现场各种碾压参数的影响,特别是砾石土在重型碾压或击实后,其工程性质主要因粗粒含量的变化而不同。为探究砾石土圧实性能的变化规律,结合双江口堆石坝砾石土心墙不同掺合料的压实性能试验研究,运用多项式拟合法得出最大干密度与粗粒料含量、最佳含水率与粗粒料含量的相关方程。在已知粗粒料含量的条件下,据此可计算出砾石土的最大干密度及最优含水率,从而为今后类似材料的工程运用提供可借鉴的依据。     

砂砾石筑坝压实质量控制指标确定方法探讨

鉴于室内确定砂砾石最大密度试验在能量输入的方式、量值差异和缩尺效应的影响,与现场实测最大密度不一致,造成填筑指标评定的失真,本文建议基于筑坝现场碾压试验资料推求粗粒料干密度极值,评价体系具有归一性,与实际工况相符。     

粗粒土直接剪切试验抗剪强度指标变化规律

通过无粘性粗粒土的直接剪切试验 ,分析了在相对密度相同的情况下 ,粗粒土的粗粒含量抗剪强度参数的影响和同一种粗粒料在不同干密度下 ,抗剪强度指标的变化规律     

土石坝无粘性粗粒料填筑标准和质量评价探讨

土石坝无粘性粗粒料填筑标准往往根据经验确定,而施工质量主要是通过碾压参数控制,理论依据不足。最大干密度和已建工程实践证明表面振动器法最大干密度与实际填筑干密度基本相等,可以直接指导设计和施工,据此提出了设计和施工控制标准;从砂砾石料、堆石料等无粘性粗粒料的特性探讨了填筑标准的适用范围,利用干密度与<5 mm粒径含量关系和填筑干密度,可以准确及时地对照填筑标准作出填筑质量评价结果。     

增强体复合土动弹性模量影响因素的研究

通过水泥土增强体复合试样、灰土增强体复合试样、水泥砂浆增强体复合试样以及纯粉土试样的动三轴试验，研究了不同增强体对土体动弹性模量的影响，讨论了围压、置换率的影响程度。研究发现：增强体的设置使得土体的动弹性模量Ｅd及最大动弹性模量Ｅdmax得以显著提高；复合试样的Ｅd及Ｅdmax均随增强体刚度、置换率、及围压的增大而增大。在各影响因素中，对于水泥砂浆增强体复合试样而言增强体设置对Ｅdmax的提高程度最大；置换率增加对Ｅdmax的提高程度随围压的增加而降低，且置换率对水泥土增强体复合土的影响最大，对水泥砂浆增强体复合土的影响最小；围压的增加对Ｅdmax的提高程度随置换率的增加而减小，低置换率下围压的影响随增强体刚度不同而不同，随着置换率的提高围压对不同增强体复合土的影响逐渐趋于一致。