石门水电站水轮机选型设计浅析

石门水电站运行水头范围为154~234 m,属于高水头水电站,此水头段适合的水轮机最佳型式为混流式水轮机。根据国内外统计公式及资料,并参照国内外相近水头段已建电站的主要参数,通过综合分析比较,确定水轮机比转速、比速系数、单位转速、单位流量和空化系统等机组参数,选择合适的模型转轮,并以此作为设计基础,从而确定电站机组台数、额定转速及安装高程等。本阶段与招标后机组参数的对比情况,以及石门水电站后期的安全稳定运行,均表明石门水电站水轮机参数选择是合理的,可为高水头段的水电站水轮机参数选择提供设计参考。     

构皮滩水电站水轮机参数选择研究

构皮滩水电站水轮机工作水头高、机组出力大，水轮机的参数选择难度大。本文在对构皮滩水电站水轮机的水力参数如水轮机的比转速和比速系数、水轮机的单位流量、水轮机的单位转速和效率、水轮机的空蚀性能、水轮机的水力稳定性进行综合分析的基础上，确定了该电站较合理的水轮机参数。     

法兰西斯水轮机的发展

从技术及经济观点来看,正确选择法兰西斯水轮机的基本参数是极其重要的。水轮机比转速的选择直接与有效水头有关,水轮机转轮相对于尾水位的安装位置也同样重要,并对水电站安全运行有直接影响。技术的发展及机械制造能力,已能够生产更大型的水轮机组,并更有效地利用能量参数。在法兰西斯水轮机中,采用其他类型水轮机所用的临界比转速,对增大机组体积将有直接的影响。     

大七孔水电站水轮发电机组运行稳定的技术措施

大七孔水电站装机3×16MW,系目前我国为数不多的采用额定转速为1000r/min的中型立轴常规水轮发电机组,其工作水头为312 0～333 3m,最大升压水头达394 2m。电站投入运行后经现场测试表明,该型号机组运行稳定、出力范围宽,充分显示了在高水头中小型水电站中采用比转速较高的混流式水轮机替代比转速较低的冲击式水轮机的优越性。     

马鹿塘水电站一期工程水轮机改造研究及实践

马鹿塘水电站一期工程水轮机改造的水力参数选择、前后期的有效结合、结构设计和改造方案等,随着马鹿塘水电站二期高坝工程的建设,一期工程运行水头大幅提高,水轮发电机组需进行改造。改造的原则是仅改造水轮机,并保持水轮机埋入部件、机组额定转速和单机容量不变,发电机及机墩土建结构不改造。马鹿塘水电站一期工程水轮机改造于2007年10月开始实施,2010年8月两台水轮机改造完成并重新投入发电,机组运行平稳,机组出力、效率等指标满足要求,水轮机改造取得了经济效益和社会效益的双赢。     

几内亚苏阿皮蒂水电站机组额定水头选择

水电站额定水头的选择是一个技术、经济等综合性问题。针对几内亚苏阿皮蒂水电站额定水头的确定,若额定水头较高,当机组长时间低于额定水头运行时,会造成较大的受阻容量;若额定水头较低,机组存在运行稳定问题,且在额定容量不变时,需加大水轮机直径或相应降低机组转速,从而增加投资。结合国内相同水头段已建水电站的设计、运行资料综合分析,确定苏阿皮蒂水电站额定水头为87 m。     

黄河龙口水利枢纽水轮机机型及比转速优化

龙口水电站位于黄河中游，水头变化幅度大，水中含沙量较高，水轮机机型、参数选择合适与否，将直接影响今后机组是否经济、可靠、安全稳定运行。文章简要介绍龙口水电站机型和比转速的优化过程     

浅谈CLH水电站水轮机选择

CLH水电站是高泥沙、低水头水电站,水轮机选择决定空化性能、抗磨蚀性能及机组的稳定运行。根据国内多泥沙水电站工程的设计经验及运行情况,结合国内主要水轮机生产厂选型方案,从电站单机容量、机组台数、机型、同步转速、吸出高度等方面考虑,水轮机选定了合理的吸出高度、较低的参数水平、合适的不锈钢抗磨蚀材料和抗磨涂层保护,从而改善水轮机的空化性能及抗磨蚀性能,保证其运行稳定性。表4个。     

北本水电站高水头大容量贯流式水轮机稳定性研究

水轮发电机组是水电站的核心设备,水轮机的稳定性将对未来水轮机的安全运行以及电站效益具有非常大的影响和意义。由于北本电站贯流式机组水头高,水头变幅大,因此,水轮机运行稳定性、转轮水力设计和制造、发电机参数和结构等的设计和制造难度都大,确定合理的水轮机参数及结构型式,确保水轮机长期、稳定、安全运行,意义重大。文中从北本水电站的实际情况出发,从影响贯流式水轮机稳定性的参数选择、应用水头、水力方面、结构方面及运行方式等多个方面,对机组主要参数选择、并对结构设计和机组振动进行了分析研究。     

大七孔电站高速机组的特征参数确定与结构特点

在我国已建水电站中 ,额定转速为 1 0 0 0r/min的立轴式常规水轮发电机组的最大单机容量为 1 0 0MW .大七孔电站工作水头 31 2 0～ 333 3m ,最大升压水头 394 2m ,装机容量 3× 1 6 0MW ,通过机组机型的比选和设计优化 ,最终确定选用额定转速为 1 0 0 0r/min的立轴混流式机组。该机组科技含量高 ,充分显示了混流式水轮机比转速高、工作水头范围宽广、结构尺寸紧凑、设备重量轻、能够比较充分地利用电站工作水头等特点 ,为在高水头中小型水电建设中用混流式替代冲击式水轮机提供了新的经验     

三峡工程水轮发电机组若干技术问题

长江三峡水电站是世界上在建的最大水电站。电站水头变幅大，汛期低水头运行，枯期高水头运行持续时间长。三峡要组的参数选择除应满足低水头时多发需要外，还应保证水轮机在高水头时稳定运行，为此对如何合理地确定水轮机设计水头和适当增大发电机容量以改善运行稳定性问题进行论述，并对机组结构型式和发电机冷却方式也作了分析研究。     

糯扎渡水电站水轮机参数选择

糯扎渡水电站单机容量大，机组台数多，水头变幅大。选择机组参数时，既要把改善水轮机运行稳定性放在首位，使机组在投产运行后能承担各类负荷，适应负荷多变的情况，又要使所选水轮机具有国内外同类机组的先进水平。因此，要紧密结合电站的具体情况，尽量参照和采用国内外先进技术，合理地选择确定水轮机主要参数。     

小湾水电站水轮机主要参数和结构型式选择

小湾水电站水轮机单机容量(714MW)大,是当今世界上该水头段(最大水头251m)单机容量最大,转速最高的水轮机,且水头变幅大,因此其设计、制造难度都非常大。而水轮机参数选择的先进性和合理性,结构设计的可靠性和适用性等都是决定水轮机能否安全稳定运行的重要因素。针对小湾水电站水轮机主要性能参数和结构型式进行了分析研究、概括和总结,可供借鉴和参考。     

某抽水蓄能电站地下厂房动力特性研究

抽水蓄能电站具有高水头、大容量、快转速的特点导致振动问题特别突出,强烈的振动会导致机组以及厂房薄弱结构部位发生破坏,影响电站的安全稳定运行。结合某在建抽水蓄能电站,分析了可能与厂房结构发生共振的振源,研究了边界条件、材料特性对结构自振特性的影响,结合粘弹性人工边界条件,分析了在机组动荷载作用下厂房各部位的动力响应规律。     

高坝洲水电站水轮发电机组选型设计

高坝洲水电站的水头范围为22．3－40m，水轮机参数有机组台数选择是通过对8个方案进行技术经济综合比较选出的，后又经过优化确定了招标参数，在招标阶段又经过模型试验最终选用ZZD231－LH－580型水轮机。水轮机的单机出力为85．8MW，额定转速为125r/min，额定流量为286．8m^3/s，额定效率为93．83％。发电机型号为SF84－48／9500，额定容量为96MW．A，功率因数0．875。对水轮发电机组也采用了一些新的结构和先进的加工方法。如40m水头的水轮机采用5叶片转轮，叶片采用数控机床加工，取消传统的叶片吊装开孔，采用预应力钢筋混凝土蜗壳等；发电机定子、转子均采用现场组焊、叠片，转子支架采用圆盘结构，上支架采用一种能将径向力转换为切向力的新结构等。机组各项指标性能优越，运行情况良好。     

可变转速水泵水轮机主要参数选择浅析

根据可变转速水泵水轮机的特点,依托某抽水蓄能电站,介绍了变转速水泵水轮机在机组容量、转速变化范围等主要参数的选择方法,以及变转速与定转速水泵水轮机在运行范围、稳定性等主要参数选择的异同。     

整装灯泡贯流式小型水电站的研究与应用

榛子岭二级水电站，是利用我国研制的机组建成的第一座整装灯泡贯流式小型水电站。其特点是：整装灯泡贯流式机组的主轴通过一对锥齿轮增速器与立式发电机相连，解决了常规灯泡贯流式机组将发电机置于灯泡体之内所产生的结构设计及安装维护的难题，解决了因超低水头而使发电机尺寸过大和小型水电站机组整装难的问题，通过对榛子岭二级水电站的研究与应用得出结论：整装灯泡贯流式水轮机效率较轴流式水轮机增加３％；电站厂房机组间距     

湖北潜江兴隆水电站机型初选

兴隆水电站从兴隆水利枢纽库区取水,利用库区与下游灌溉渠道的水位差发电,拟装机2 500 kW,结合现今低水头小型电站机型选择及运行情况,对兴隆水电站机型进行了初选。采用大小机组组合方式,单机发电引用流量尽量与灌区灌溉流量匹配。     

全国1.2万kW以上水电站特征参数的统计分析

本文对全国134座装机1.2万kW以上水电站的5项主要特征值参数———多年平均流量Q、水库有效库容V、水轮机组设计水头H、电站装机容量N、平均年发电量E,及由此而派生的5个无尺度数———库容系数α、流量～水头比ω、装机系数β、运行系数τ、电能系数ε,进行无尺度统计分析,使134座水电站得以进行综合性归纳比较,同时对特征值之间的关系进一步加深认识。     

电网负荷波动导致调速器工作模式切换原因分析

某大型电站的并网机组多次在电网负荷波动期间发生多台机组调速器工作模式切换,即同时由功率反馈模式切换至开度反馈模式运行,考虑到该电站高水头、长隧洞、大容量引水发电系统的特殊性[1],该运行模式会给机组和电网的安全稳定运行带来风险。为此,开展了分析工作,研究分析认为,造成调速器工作模式切换的原因为调速器功率传感器误报警,为了降低调速器功率传感器在电网负荷波动期间的误报警率,在调速器控制程序中引入频率作为电网负荷波动时防止功率传感器误报警的条件。完善后的程序在被试机组上已经稳定运行了8个月,在此期间,电网负荷发生波动时,再未发生功率传感器误报警及调速器控制模式切换的现象,说明优化完善措施取得了良好的效果。