用于垂直管道浸取器的空气升液泵性能研究

介绍用空气升液泵作为垂直管道浸取系统的中间能量补充设备,以内径为24mm的垂直管道浸取器的上行管作为升液管,用空气、水和55～65目河沙做冷模试验,测定了空气升液泵的扬程和效率。从理论上导出了扬程模型。该模型计算值与实验值以及文献值相吻合。     

小颗粒滴流床反应器的流体力学研究

在内径为０．０４７ｍ，床层高０．７ｍ的滴流床反应器内，采用空气－水－玻璃珠（１．８，３．１８ｍｍ）体系，在常温、常压下进行实验。气、液流速分别在０．０５４－０．２３ｋｇ／（ｍ＾２ｓ）和３．２０－１４．７３ｋｇ／（ｍ＾２ｓ）内，用电导信号脉动法、压降波动法结合目测法测定了滴流床的流动状态及其变化，实验结果可用于确定不同操作条件下的流动状态。本研究还分别是用差计、示踪剂法和体积法对滴流床的压降，总持流     

多段内导流筒气升式反应器中气体分布器对气含率和气液传质特性的影响

在为微生物高密度培养而设计的１０Ｌ多段内导流筒气升式生物反应器中，研究了Ｎａ２ＳＯ３－空气体系单孔喷嘴和烧结金属管等不同气体分布器对气含率ε、体积氧传质系数ＫＬａ和流动特性的影响．结果表明，孔径为２０～２５μｍ的烧结金属管的整体性能最好，在最佳操作气速３．７～４．０ｃｍ／ｓ下，ε超过１９％，ＫＬａ可达０．２９ｓ－１．其ε和ＫＬａ随Ｕｇ有如变化规律：ε＝０．１９５２－１．５３５１０－２ｅ－１．３９１ＵｇＫＬａ＝０．２７＋２．９７１０－２Ｕｇ－７．２３１０－３Ｕ２ｇ（１．５＜Ｕｇ＜６ｃｍ／ｓ     

硫代硫酸盐法添加氯化钠和十二烷基磺酸钠浸取金矿

对湖北氧化铁型金矿进行了Ｎａ２Ｓ２Ｏ３法添加ＮａＣｌ而不加Ｃｕ２＋的浸取条件优化研究,当［Ｓ２Ｏ２－３］＝０．８ｍｏｌ／Ｌ、［ＮＨ３］＝１～２ｍｏｌ／Ｌ、［ＮａＣｌ］＝１．０ｍｏｌ／Ｌ、浸取温度５０℃、浸取时间为３ｈ时,浸出率达到９８％．对广东河台、山东招远硫化金矿进行了浸取研究,当［Ｓ２Ｏ３２－］＝０．８ｍｏｌ／Ｌ、［ＮＨ３］＝２ｍｏｌ／Ｌ、［ＮａＣｌ］＝１．０ｍｏｌ／Ｌ、十二烷基磺酸钠１１．０ｍｏｌ／Ｌ、浸取温度５０℃、浸取时间３ｈ时,浸取率分别达到９６％和９３％．     

保温层厚度的“经济厚度”简算法

保温层厚度的“经济厚度”简算法１保温层厚度的确定１．１保温层表面至周围空气之间总的给热系数ａ＿０的确定ａ＿０＝ａ＿ｒ＋ａ＿ｋ（ｋｃｏｌ／ｍ￣２·ｈ·℃）ａ＿ｋ─管道或保温层辐射换热系数（ｋｃａｌ／ｍ￣２·ｈ·℃）（ｋｃａｌ／ｍ￣２·ｈ·℃）式中：ｔ＿...     

浆液循环锥形鼓泡塔反应器的相含率研究

在浆液循环条件下，考察了以空气、水和石英砂为三相体系的锥形鼓泡塔反应器（Φ顶２００ｍｍ，Φ底１００ｍ，高３０００ｍｍ）中的相含率及固体颗粒浓度轴向分布。使用压降法和颗粒同步取样方法测量了不同表现气速（０￣０．１２５ｍ／ｓ），表现浆液循环速（０￣０．１５７ｍ／ｓ）以及固体颗粒浓度０￣１００ｋｇ／ｍ＾３下相含率分布，并用园柱床的一维沉降－扩散模型近似地描述了固体颗粒辆向浓度分布的规律。在此基础上，本文     

从废钒催化剂中提取V2O5的研究（Ⅱ）

研究了浸取的循环过程，得出了第一次浸取率应选择在６５％～７５％之间、第二次在２０％～２５％之间，研究了沉钒率和ｐＨ值之间的关系，ｐＨ值应尽量接近１．７；研究了沉钒率和浓度之间的关系，料液浓度在１６～２５ｇ／ｌ之间为宜，并用盐酸取代硫酸做了对比实验，考察了ＳＯ２－４和Ｃｌ－１对沉钒的不同影响     

渗透汽化膜分离乙醇水混合物

以自制的壳聚糖／聚丙烯腈透水复合膜，对乙醇水实行渗透汽化分离，分离因子可达１４０～２５００，含水８．９％～３４．６％（质）的溶液，透过液中含水高达９３％～９９．８％（质），渗透总通量为０．１５～１．２５ｋｇ／ｍ￣２·ｈ。     

不溶性硫磺的制备研究

开发了低温液相法—浸取剂ＴＥ浸取制备不溶性硫磺新工艺。采用正交试验法得出了低温液相法制备不溶性硫磺粗产品的适宜条件：稳定剂用量０．０６％，恒温温度２５０℃，恒温时间６０ｍｉｎ，急冷液浓度６．０％。并以单因素法对浸取温度、物料比等浸取工艺参量进行了探讨，其合适条件分别为７５～８０℃，粗粉料∶浸取剂＝１∶（１２～１５）。在最适宜条件下，产品不溶性硫含量可达９２％以上。     

电镀Ni－Mo合金阴极的制备研究

通过正交实验确定了一种电镀法制备Ｎｉ－Ｍｏ合金活性阴极的配方与工艺条件。该阴极在３０Ｃ，８ｍｏｌ／ｌＮａＯＨ溶液中电流密度为０．２Ａ／ｃｍ￣２时析氢电位为－１．１２Ｖ（ｖｓＨｇ／ＨｇＯ）。详细讨论了镀液组份、ｐＨ值、温度及电流密度等因素对Ｎｉ－Ｍｏ合金阴极析氢活性的影响。