控制汽轮机真空度下降的技术措施

<正>我公司3000t/d+6000t/d熟料生产线配套建设了16MkW纯低温余热发电系统,自2009年8月投入运行以来,汽轮机真空度下降出现过比较典型常见的一些案例,本文就控制汽轮机真空度下降的技术措施作一归纳总结。(1)混汽管道的暖管技术。混汽的投入一般在机组正常运行后进行,在投入混汽前要先对混汽管道进行暖管。机组在停运后又重新启动,闪蒸器及     

余热发电抽气器系统改造

<正>1改造背景我公司余热发电设备为5 000t/d熟料生产线配套的9MW汽轮机组,2008年投产。设计汽轮机组真空是靠射汽抽气器系统抽真空建立起来的,射汽抽气器正常运行需要新蒸汽压力在0.8MPa以上。从窑系统开机余热发电启炉到射汽抽气器正常运行,汽轮机建立真空间隔时间较长,真空度低,夏季在-85k Pa左右,冬季在-91k Pa左右,排气温度夏季在50℃以上,     

疏水扩容器排汽降噪改造

我公司余热发电系统的疏水扩容器排汽管未采取降噪措施。余热发电投入运行后，每次汽轮机暖管过程中，因蒸汽量和压力大，造成疏水扩容器排汽管出口噪声达110dB以上，排放的蒸汽柱达20m以上。由于排汽管出口正对公司办公楼侧墙，使整个办公楼笼罩在蒸汽中，刺耳的噪声让人无法忍受。     

余热发电投运期间的注意事项

<正>我公司4500t/d生产线配套7.5MW纯低温余热发电机组,汽轮机选用的是杭州中能汽轮动力有限公司BN7.5-1.5/0.25型补汽凝汽式汽轮机。机组投运以来总体运行平稳,作者通过调试总结出几条余热发电在投运期间需要注意的事项。1汽轮机第一次冲转前盘车提前开启汽轮机在第一次冲转之前,需要一个磨合的过程,特别是盘车,如果磨合不好,第一次冲转停机后,     

NZ16-0.689/0.130型汽轮机调节汽门故障处理

<正>我公司为3000+6000t/d生产线配套的16MW余热发电工程,采用NZ16-0.689/0.130型混汽凝器式汽轮机,其共有2个主汽门、2个调节汽门,调节方式为     

改善汽轮机排汽真空低的措施

<正>余热发电汽轮机组的排汽压力——真空,是整个机组安全和经济运行的重要指标。近几年来投运的余热发电机组中,较多汽轮机存在刚投运或投运一段时间后真空逐渐下降的问题,尤其在夏季,常常会因到了威胁机组安全的警戒值,不得不降负荷运行,浪费     

无垢高效换热紊流管在凝汽器中的应用

<正>余热发电系统经过几年运行后凝汽器换热管结垢导致换热效率下降,造成真空度降低,影响汽轮机做功,是余热发电机组效率降低的重要因素之一。富阳胥口南方水泥有限公司2 500t/d生产线于2005年5月投产,2010年10月配套建设的4.5MW余热电站机组投入生产。循环冷却水使用富阳葛溪河水,水质偏碱性,p H值为9左右,水硬度大,凝汽器换热铜管为光管,其上的白色硬垢不易清洗。2014年2月大修     

水泥工业纯低温余热发电技术及其效益分析

水泥工业国产化纯低温余热发电技术已基本具备全面推广的条件。对纯低温余热发电系统的设计要因地制宜,总体上可以分为三类:采用单压进汽的凝汽式汽轮机组;利用余热锅炉产生双压蒸汽,配套补汽凝汽式汽轮机组;利用余热锅炉和热水闪蒸技术产生双压蒸汽,配套补汽凝汽式汽轮机组。利用纯低温余热发电技术,采用国产装备,纯低温余热发电系统在建成后2.5～3年内可收回成本。     

水泥窑纯低温余热发电中控操作故障案例

我公司为3000＋6000t／d熟料生产线配套的余热发电工程，发电设计容量16MW，采用海螺川崎工程有限公司设计的混汽凝汽式汽轮发电机组。机组在运行的2年当中，运行平稳。现就笔者在操作中遇到的两个典型案例及其解决措施作一介绍。     

浅谈5000t/d熟料线余热发电提高产能的经验措施

正滕州中联水泥有限公司位于山东省滕州市,现有1条5 000t/d熟料生产线,设计年产优质熟料155万t、水泥240万t。滕州中联9MW余热发电项目是我公司熟料生产线的配套项目,由南京凯盛开能环保能源有限公司设计、施工。发电热力系统采用补汽式汽轮机的双压单级补汽系统,配有余风再循环利用系统。主要配置为:汽轮机采用青岛捷能集团生产的型号为BN8-1.05/0.20的9MW凝汽式带补气的汽轮机组;发     

底座连接口特征参数对显示器后壳注塑质量的影响分析

在Moldflow分析软件的基础上,对显示器后壳进行仿真研究,以翘曲变形量为质量指标,结合控制变量法进行单因素变动实验,保持注射工艺参数不变,研究显示器后壳底座连接口对制品翘曲变形的影响。对数据进行图表分析,结果表明显示器后壳尺寸定位68.58 cm(27英寸)时,底座连接口选用圆形,连接口位置距离底边26 mm,尺寸为直径21 mm的时候模具翘曲表现更好。     

Effect of the drafting force on the strength of the bottom of the spinneret

In spinning basalt fibres, the drafting force is in the same range as in spinning of glass fibres. The effect of the drafting force can not be considered in the calculation for the strength and rigidity of the bottom of the spinneret. __________ Translated from Khimicheskie Volokna, No. 5, pp. 47–50, September–October, 2007.