剪切作用下POE-g-MAH和PP-g-MAH对PA1010/PP共混物的增容作用

采用熔融共混的方法制备了聚酰胺1010/聚丙烯（PA1010/PP）共混物,通过扫描电镜、力学性能和差示扫描量热等方法研究了剪切作用下马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物（POE-g-MAH）和马来酸酐接枝聚丙烯（PP-g-MAH）对PA1010/PP共混物的增容作用。结果表明,同样条件下,PP-g-MAH增容体系的相区尺寸较小,相界面更模糊,PP相的结晶温度和结晶度明显提高,共混物的拉伸强度和冲击强度均高于非增容体系。而POE-g-MAH增容体系的相区尺寸相对较大,PP相的结晶温度和结晶度明显降低,共混物只有冲击强度明显高于非增容体系,拉伸强度略低于非增容体系。     

不同增容剂对聚酰胺1010/聚丙烯共混物的增容作用研究

采用熔体共混的方法制备了三种增容剂增容的聚酰胺1010/聚丙烯（PA1010/PP）共混物,通过傅里叶变换红外光谱（FTIR）、力学性能和差示扫描量热（DSC）测试,对马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物（POE-g-MAH）、马来酸酐接枝聚丙烯（PP-g-MAH）和乙烯-丙烯酸丁酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯共聚物（PTW）对PA1010/PP共混物的增容作用进行了比较研究。结果表明,和非增容体系相比,PP-g-MAH、POE-g-MAH和PTW的拉伸强度分别是非增容体系的125 %、89 %和94 %,冲击强度分别是非增容体系的140 %、200 %和200 %,PTW具有较好的增容效果。     

PBT与官能化POE共混过程中的增容反应研究

采用带流变槽的HAAKE流变仪研究了乙烯-辛烯共聚物（POE）和甲基丙烯酸缩水甘油酯接枝乙烯-辛烯共聚物（POE-g-GMA）与聚对苯二甲酸丁二醇酯（PBT）共混物的黏度随共混时间的变化过程，并对这两种共混物的断面形貌和力学性能进行对比分析。结果表明，由于POE-g-GMA能够与PBT发生原位增容反应，使得POE-g-GMA颗粒的粒径小、分散均匀，体系黏度随共混时间先长时间持续上升，然后保持不变，体系最终黏度也随着POE-g-GMA浓度升高而升高；然而在不发生反应的PBT／POE体系中，POE颗粒分散性差，颗粒粒径大，体系黏度受POE的浓度影响相对较小且随时间基本上保持不变。由于POE-g-GMA与PBT之间的增容反应使得PBT／POE-GMA的力学性能优于PBT／POE，并且冲击强度随POE-g-GMA浓度呈现两个阶段变化，即低于临界浓度时冲击强度缓慢升高，高于临界浓度时冲击强度快速升高。     

POE-g-MAH对聚丙烯/竹纤维复合材料性能的影响

将聚丙烯(PP)﹑竹纤维(BF)与马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)共混,通过双螺杆挤出机制备PP/POE-g-MAH/BF复合材料,用扫描电子显微镜、X射线衍射仪和差示扫描量热仪观察和表征了其形貌、结构和结晶参数,测试了其力学性能。研究表明,加入POE-g-MAH,降低了BF质量分数为30%的PP/BF复合材料中PP晶相的完整程度,明显提高了复合材料的冲击强度,改善了PP基体中BF的分散均匀性。添加质量分数2.5%的POE-g-MAH,能进一步提高PP/BF复合材料的强度和韧性,PP/POE-g-MAH/BF(62.5/7.5/30)复合材料的冲击强度高于纯PP。冲击强度的提高主要源于POE-g-MAH所产生的能量耗散、改善应力的有效传递、增强BF和PP的界面粘附。     

PA6/PBT合金的制备与性能

将乙烯–辛烯共聚物接枝马来酸酐(POE-g-MAH)和乙烯–辛烯共聚物接枝甲基丙烯酸缩水甘油酯(POEg-GMA)复配作为增容剂,采用熔融共混的方法制备尼龙(PA)6/聚对苯二甲酸丁二酯(PBT)合金。通过扫描电子显微镜、力学性能和吸湿性研究了PA6/PBT配比和增容剂用量对合金性能的影响。研究表明,增容剂的加入能改善PA6/PBT合金的相容性,PBT和增容剂的加入能有效地抑制PA6的吸水率。添加15份增容剂可使合金的缺口冲击强度达到15.5 k J/m~2,相比未加入增容剂提高385.9%。     

POE-g-GMA接枝率对PBT/POE-g-GMA共混材料性能及形态的影响

通过万能试验机、场发射扫描电子显微镜和平板流变仪研究了甲基丙烯酸缩水甘油酯接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-GMA)接枝率对聚对苯二甲酸丁二酯(PBT)/POE-g-GMA共混材料力学性能、微观形态、流动性以及流变性能的影响。通过力学性能测试发现,POE-g-GMA接枝率对共混材料的拉伸强度、弯曲强度影响不大,但对缺口冲击强度影响明显。通过场发射扫描电子显微镜测试发现,随着POE-g-GMA接枝率的提高,PBT/POE-g-GMA共混材料的橡胶相的粒径变小,橡胶相分散更均匀。当POE-g-GMA接枝率达到1%时,PBT/POE-g-GMA共混材料的橡胶相粒子间距小于临界粒子间距,材料实现脆韧转变,缺口冲击强度达到490 J/m。通过平板流变仪测试发现,PBT/POE-g-GMA共混材料的复数黏度和储能模量随着POE-g-GMA接枝率的增加而增大。当POE-g-GMA接枝率超过1.6%时,共混材料容易产生交联而影响加工使用。综合考虑到流动性与力学性能等因素,PBT/POE-g-GMA共混材料中POE-g-GMA的接枝率在1%~1.2%比较合适。     

PLA/POE-g-GMA共混物的制备及性能研究

采用熔融反应法制备乙烯-辛烯共聚物（POE）接枝甲基丙烯酸缩水甘油酯（GMA）（POE-g-GMA）,实现POE反应的官能化,通过反应共混的方法制备聚乳酸（PLA）/POE共混物,考察了POE和POE-g-GMA对PLA的力学性能和热性能及微观形态的影响。结果表明：POE-g-GMA要有适当的接枝率,增韧效果才显著,用0.6%～0.8%接枝率的POE-g-GMA增韧PLA,当POE-g-GMA质量分数达到20%时,共混物的缺口冲击强度提高到基体PLA的6倍左右;同时材料的热性能基本不受影响。POE与PLA间相容性不好,接枝后与PLA间相容性得到改善。     

增容剂含量对PP／EVOH共混物流变性能的影响

采用熔融共混法制备了聚丙烯／乙烯-乙烯醇共聚物（PP／EVOH）共混物,利用毛细管流变仪对共混物的流变行为进行了研究。结果表明：PP／EVOH共混物为假塑性流体,呈现出切力变稀的现象。马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物（POE-g-MAH）的加入增大了PP／EVOH共混物的粘流活化能,说明共混物对温度的敏感性较强。     

PA11/POE/POE-g-MAH共混合金的制备及性能研究

通过熔融共混法制备了聚酰胺11/乙烯-辛烯共聚物/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(PA11/POE/POE-g MAH)三元共混合金,研究了POE-g-MAH及混合弹性体(POE/POE-g-MAH)的用量对该合金力学性能的影响。利用扫描电子显微镜(SEM)观察了PA11/POE/POE-g-MAH合金的冲击断面形貌,并采用动态热机械分析仪(DMA)表征了该合金材料的动态力学性能。结果表明:当混合弹性体POE/POE-g-MAH的配比为4/3,且其用量为25%时,PA11/POE/POE-g-MAH合金的综合力学性能最佳。适量POE-g-MAH的加入有助于弹性体分散相的细化,从而使弹性体粒子的粒径分布趋于均一,且分散均匀,并改善了PA11与混合弹性体间的相容性。混合弹性体与PA11共混后,能显著降低材料的动态储能模量,提高材料的韧性。     

马来酸酐接枝热塑性弹性体对LLDPE黏结性能的影响

利用熔融接枝法制备了马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS-g-MAH)、马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH),研究了两种接枝共聚物的接枝率及其用量对线型低密度聚乙烯(LLDPE)共混体系黏结性能的影响,并探讨了接枝物的作用机理。结果表明:随着接枝共聚物接枝率和用量的增加,LLDPE/SEBS-g-MAH共混物的黏结性能呈上升趋势;在LLDPE/SEBS-g-MAH共混物中加入POE-g-MAH,可在保证共混物黏结性能的基础上降低SEBS-g-MAH用量,当吸光比为0.1378的POE-g-MAH用量为15%时,体系的拉伸剪切强度达到5.52 MPa;当接枝物用量过高时,接枝物富集区与贫乏区之间的分子链缠结作用减弱导,致黏结性能下降。     

POE接枝衣康酸增容PA6/POE共混物性能及形态研究

以衣康酸（ITA）为接枝单体,采用双螺杆挤出机和熔融接枝技术制备了一系列乙烯-辛烯共聚物接枝物（POE-g-ITA）,通过红外光谱对接枝物的结构进行了表征,研究了引发剂和单体用量对POE-g-ITA接枝率和熔体流动速率的影响,当POE/ITA/过氧化二异丙苯（DCP）=94/6/0.36时,接枝率达到1.36 %;通过双螺杆挤出机将相容剂POE-g-ITA引入到聚酰胺6/乙烯-辛烯共聚物（PA6/POE）共混物中,研究了共混物的力学性能和形态结构。结果表明,加入5份（质量份数,下同）POE-g-ITA后,PA 6/POE共混物的冲击强度提高到纯PA 6的12.78倍,PA6与POE两相界面变得模糊,分散相尺寸明显减小,界面相互作用明显增强,相容性得到显著提高。     

PE-LLD/SEBS-g-MAH/POE-g-MAH共混体系流变性能的研究

在双螺杆挤出机中用马来酸酐（MAH）分别对乙烯-辛烯共聚物（POE）、氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物（SEBS）进行熔融接枝,用密炼机对线形低密度聚乙烯（PE-LLD）、POE-g-MAH和SEBS-g-MAH进行熔融共混,用毛细管流变仪对PE-LLD/SEBS-g-MAH二元体系和PE-LLD/POE-g-MAH/SEBS-g-MAH三元体系的流变行为进行研究。结果表明,LLDPE/POE-g-MAH/SEBS-g-MAH共混体系是典型的假塑性流体;体系的表观黏度随着SEBS-g-MAH组分含量的增加而增加,POE-g-MAH对共混体系表观黏度的影响较小。     

环氧官能化(乙烯/辛烯)共聚物增韧PBT的研究

利用双螺杆挤出机将对苯二甲酸丁二酯(PBT)分别与(乙烯／辛烯)共聚物(POE)及环氧官能化的POE(gPOE)熔融共混,对共混物的流变性能、相形态、断裂形貌和力学性能进行了研究。结果表明,gPOE的环氧官能团与PBT的端羧基或端羟基发生化学反应生成PBT—CO—POE共聚物,降低了PBT与POE之间的界面张力,使POE在PBT基体中分散均匀;与PBT／POE共混物相比,PBT／gPOE共混物呈现明显的韧性断裂特征;gPOE的引入显著提高了PBT的缺口冲击强度,成功实现了对PBT的增韧。     

相容剂对稻糠/聚丙烯复合材料加工性能和尺寸稳定性的影响

通过反应挤出法制备了马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)相容剂,研究了POE-g-MAH对稻糠/聚丙烯(PP)复合材料力学性能、加工性能和尺寸稳定性的影响。结果表明:POE-g-MAH增容效果优于马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM-g-MAH)和马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH),能显著提高复合材料的拉伸强度、冲击强度、弯曲强度和尺寸稳定性;EPDM-g-MAH和PP-g-MAH对复合材料加工性能影响不大,而POE-g-MAH使稻糠/PP复合材料的最大转矩和平衡转矩明显降低,加工性能得到改善。     

POE和POE-g-MA对PA66复合材料结构和性能的影响

分别研究了乙烯一辛烯共聚物（POE）和马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物（POE-g-MA）对尼龙66（PA66）和20wt％纳米碳酸钙／尼龙66（nano-CaCOJPA66）复合材料力学性能和熔体流动速率（MFR）的影响,用扫描电子显微镜（SEM）、差示扫描式量热法（DSC）和X射线衍射（XRD）等观察和表征了复合材料的形貌和结构。研究表明,POE或POE-g-MA可改善PA66熔体的加工性能,提高PA66的结晶温度。与非相容性POE／PA66和20wt％纳米CaCOJPOE／PA66共混体系相比较,POE-g-MA能明显地细微分散在PA66和20wt％CaCOJPA66复合材料中,促进界面结合,通过有效应力传递赋予复合材料较高的冲击韧性．使拉伸强度的降低程度减弱。     

PA6／POE-g-MAH体系的结构与性能研究

以动态硫化及非动态硫化方法制备了马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)增韧的聚酰胺6(PA6) 共混物,研究了PA6／POE-g-MAH体系的力学性能以及POE-g-MAH在PA6中的分散状况。结果表明动态硫化 PA6／POE-g-MAH共混物的屈服强度、冲击强度、断裂伸长率及弯曲模量均高于非动态硫化方法制备的PA6／POE-g- MAH共混物,动态硫化的PA6／POE-g-MAH共混物可以在材料的刚性与韧性之间达到良好的平衡。扫描电子显微镜图像的统计分析表明,非动态硫化PA6／POE-g-MAH共混物中分散的橡胶相数均颗粒尺寸随组成中POE-g-MAH 的含量增大而不断增大,动态硫化的PA6／POE-g-MAH共混物中分散的橡胶相数均颗粒尺寸随POE-g-MAH含量的增大变化不大。