SMA增容PPO／PA66合金的结构与性能 Ⅱ．力学和耐热性能

用马来酸酐接枝聚苯乙烯（SMA）增容PPO／PA66，能明显提高PPO／PA66共混物的强度，刚性和韧性，对于富PPO共混物尤为明显；共混物的热变形温度随PPO含量增加而升高，随SMA用量增加而降低，根据共混物形态结构随PPO和SMA含量的变化，对共混物的增容和增塑效应进行了分析，并讨论了其作用机理。     

SEBS—g—MAH对PPO／PA66相容性影响的研究

研究了SEBS－g-MAH对PPO／PA66相容性的影响。结果表明SEBS－g-MAH是PPO／PA66共混物良好的反应型增容剂。对PPO／PA66＝75／25的共混物,SEBS－g-MAH的加入对合金的拉伸强度、弯曲强度、Izod缺口冲击强度均有提高,但刚性和耐热性略有下降,共混体系中PA66的玻璃化转变温度升高,PPO的玻璃化转变温度下降。用量一般控制在2．5－5．0PHR之间为宜。对于PPO／PA66＝25／75的共混物,SEBS－g-MAH同样也起增容作用,在不太影响力学性能的条件下,明显改善了PPO/PA66合金的冲击强度,但以用量为5PHR为宜。     

POE-MAH对PA66/PP共混物形态结构和相容性的影响

通过扫描电镜（SEM）观察、差示扫描量热法（DSC）和广角X射线衍射分析（WAXD）,研究了POE－MAH对PA66／PP共混物的形态结构和相容性的影响。实验结果表明,POE－MAH的加入可使PA66／PP共混物由不相容的两结构向相容的均质网状结构转变,共混物的相容性和分散度得以提高,并在POE－MAH含量为9％时,其增容效果最好。随POE－MAH含量增加,PA66／66共混物的结晶度随之降低,同时共混物中PP的结晶行为及PA66和PP的微晶尺寸亦与POE－MAH含量相关。     

尼龙／乙烯—醋酸乙烯酯共聚物接枝马来酸酐共混体系的研究

通过双螺杆挤出机利用熔融挤出法制备了增韧的尼龙66／乙烯－醋酸乙烯酯共聚物接枝马来酸酐共混物（PA66／EV－g-MAH）。实验结果表明，未经接枝改性的EVA与PA66是不相容的，对增韧PA66几乎没有贡献，而EVA－g-MAH则出现了明显的增韧效果。在熔融挤出过程中，PA66与EVA－g-MAH发生了原位化学反应，生成了PA66－EVA共聚物，这种共聚物细化了分散相尺寸，使得分散相在PA66基体中分散得更均匀，提高了两相的相容性，同时增强了丙相界面间的结合力，便利应力能够在两相产有效地传递，这种界面形态的改善直接影响到共混物力学性能的变化。随着EVA－g-MAH含量的增加，PA66/EVA-g-MAH共混物的冲击强度提高，当PA66／EVA－g-MAH的共混比为70／30（质量比）进，体系发生了脆韧转变，冲击强度达到了最大，比纯PA66、PA66／EVA（70／30）共混物提高了12倍。和PE－g-MAH、PP-g-MAH相比，EVA-g-MAH对PA66的增韧效果最好。     

PP-g-MAH增容PET/PA66共混体系的研究

采用单螺杆挤出机熔融接出制备了马来酸酐接枝聚丙烯（PP－g-MAH)。用PP－g-MAH增容PET／PA66制备了PET/PA66／PP－g-MAH共混物。利用扫描电镜观察共混物的形态结构发现，PP－g-MAH的加入改善了PET与PA66的相容性。力学性能测试结果表明，加入15％的PP－g-MAH，使PET／PA66／PP－g-MAH的冲击强度比PET／PA66提高2倍多，弯曲强度，拉伸强度和断裂伸长率均得到改善，可得到综合性能较好的共混材料。     

双噁唑啉化合物增容PET/PA66共混体系的研究

合成了双恶唑啉化合物（BOZ），制备了PET／PA66／BOZ共混物。用扫描电镜观察了共混物的形态，表明BOZ的加入改善了PET／PA66的相容性，BOZ是反应性的界面相容剂；测试了共混物的力学机械性能，结果显示BOZ在适合的添加量时，冲击强度、弯曲强度、拉伸强度、断裂伸长均有所提高。     

PPS/PA66共混物的结构与性能研究

为了制备燃油汽车发动机用新型塑料进气歧管,制备了几种不同配比的PPS/PA66共混物,并对其结构与性能进行了研究。DSC分析表明,PPS/PA66共混物出现了两组分的结晶熔融峰,当共混体系中PA66的质量分数低于60%时,共混物中的PA66破坏了PPS的结晶环境,PPS的结晶度降低,其拉伸强度也随之降低;随着PA66含量的增加,共混物的结晶度提高,拉伸强度和断裂伸长率也得到了相应的提高。SEM及红外光谱分析表明,随组分含量的变化,共混体系发生了相的转变。     

PP-g-MAH增容PP／PA66共混物的形态结构和性能

用固相接枝法制备了马来酸酐接校改性聚丙烯(PP-g-MAH)，研究了PP-g-PMAH增容PP／PA66共混物的形态结构和性能。结果表明，未甩PP-g-MAH增容的PP／PA66共混物是热力学不相容的海岛型两相结构，而用PP-g-MAH增容的PP／PA66共混物虽是两相结构,但分散相粒子尺寸大大减小,PP-g-FMAH对PP／PA66共混物实现了反应性增容。与不合PP．rMAH的PP／PA66共混物相比，PP-g-MAH增容的PP／PA66共混物的拉伸强度提高约10MPa，弯曲强度提高约10MPa,弯曲模量增加10％,缺口冲击强度和伸长率保持不变。     

LCP与PA66共混物的DSC分析与相容性研究

用溶液共混的方法制备热致聚酯酰胺液晶（LCP）和尼龙66（PA－66）共混物,用DSC、POM、WAXD等手段对共混物进行了表征。DSC和POM研究结果表明,LCP与PA－66之间有较好的相容性,LCP能在PA－66中较均匀分散,LCP的加入影响了PA－66的熔融和结晶行为,少量的LCP有利于PA－66的结晶,WAXD结果表明,LCP掺入了PA－66的结晶过程、形成共晶。     

PA66／PP／POE—MAH合金的形态结构与力学性能

通过直接共混法制备了PA66／PP／POE－MAH合金，性能测试表明PA66／PP／POE－MAH合金的常温及低温缺口冲击强度较原PA66有较大提高，而吸水率则明显下降，拉伸强度变化不大。DSC测试显示，POE－MAH可降低PA66及PP的熔点及热焓，表明POE－MAH影响着PA66和PP的两相界面作用和结晶行为，SEM照片显示分散相粒径大小及两相界面结构与POE－MAH含量相关。     

4种马来酸酐接枝物对PA66/TLCP共混物界面的增容作用

利用差示扫描量热法（DSC）和傅里叶红外光谱法（FTIR）研究了4种马来酸酐接枝聚合物对聚酰胺66／热致性液晶聚合物（PA66／TLCP）共混物界面的增容作用，并对PA66／TLCP共混物进行了力学性能测试和扫描电子显微镜（SEM）的微观形貌研究。DSC结果表明，4种马来酸酐接枝聚合物对PA66／TLCP共混物的熔融温度、熔融焓、结晶温度、过冷度和结晶度均有不同程度的影响；FTIR证明共混物界面发生增容反应。4种马来酸酐接枝聚合物对PA66与TLCP的界面相容性均有不同程度的改善，使共混物的力学性能提高，且改变了分散相在基体中的分散形态。     

超韧PA6/ABS合金的制备

以苯乙烯-马来酸酐（SMA）共聚物为增容剂，考察了ABS及SMA的含量对PA6／ABS共混体系的力学性能的影响；并利用SEM研究了PA6／ABS冲击断面的相结构。研究表明：SMA是PA6／ABS共混体系的有效增容剂。随着其含量的增加，分散相ABS粒子的尺寸减小，分散更加均匀，能显著地改善PA6／ABS共混物的冲击、拉伸和弯曲性能。在该共混体系中，ABS含量的增加能够大幅度地提高PA6／ABS共混物的冲击韧性；但当ABS含量超过10％时，将使PA6／ABS共混物的拉伸和弯曲性能明显下降。SMA的添加量为0．5％，且质量比为90／10的PA6／ABS共混体系能保持较好的加工性能，制备的PA6／ABS合金具有最佳的综合力学性能和超高韧性．Izod缺口冲击强度高达1200J／m。     

共混工艺对ABS／PA6共混物聚集态结构及性能的影响

以苯乙烯-马来酸酐共聚物（SMA）为增容剂，研究了共混工艺对ABS／PA6共混物力学性能和聚集态结构的影响；并利用SEM研究了ABS／PA6冲击断面的形貌结构。研究表明：未加相容剂的ABS／PA6共混物，分散相易聚集，相容性差，力学性能最差，且有的孔洞直径大于4μm。加入反应性相容剂SMA后，PA6分散颗粒变小及更均匀地分散于ABS中，能显著改善ABS／PA6共混物的冲击，拉伸性能。在不同共混工艺下，力学性能最好的是通过ABS和SMA挤出，再与PA6挤出，注塑得到的ABS／PA6共混物；其次PA6／SMA挤出，再与ABS挤出，注塑的ABS／PA6共混物；接着是PA6／SMA／ABS一起挤出，注塑的ABS／PA6共混物；最后为PA6／ABS一起挤出，未加SMA，注塑的ABS／PA6共混物。     

共混方式对ABS／PA6／SMA共混体系形态和力学性能的影响

以苯乙烯-马来酸酐共聚物（SMA）为反应增容剂，研究不同共混工艺和ABS／PA6配比对三共混体系聚集态结构和力学性能的影响。结果表明：SMA对共混体系增容效果显著，并明显改善了ABS／PA6共混体系的力学性能。其中当PA6用量为30份和40份时，SMA先与ABS共混再与PA6共混的方式所生成共混物的性能优于SMA先与PA6共混再与ABS共混的方式。PA6用量为30份时性能最好，共混物的分散相尺寸达到最小值0．31μm，分散相颗粒PA6周长面积比为最大值0．46，拉伸强度和冲击强度也分别为最大值63．2MPa和8．29kJ／m^2。当PA6用量达到45份时，共混方式对共混物的力学性能影响不大。研究表明，当ABS为连续相时，共混方式可以强烈地影响ABS／PA6共混物体系的聚集态结构和力学性能，而PA6和ABS向共连续相发展时，共混方式对ABS／PA6聚集态结构和力学性能则影响不大。     

热致液晶聚酰胺对聚酰胺66结晶行为的影响

利用差示扫描量热仪（DSC）、广角X射线衍射（WAXD）和偏光显微镜（POM）等仪器研究了热致液晶聚酰胺（TLCP）对聚酰胺66（R％6）结晶行为的影响。结果表明：随TLCP的添加量从0增加到30％，共混物的结晶温度和结晶度分别从PA66的235．83℃和39．8％逐步下降为224．7℃和30．8％，PA66的结晶明显受到抑制；共混物中PA66衍射峰的强度随TLCP含量的增加而下降，（100）、（010）晶面间距分别从0．43667nm和0．37139nm增加到0．4414nm和0．37793nm；共混物球晶尺寸明显大于PA66，并且随TLCP含量增加PA66的球晶变得越来越不完善。     

一步法反应性共混制备PA66／HDPE合金

在双螺杆挤出机上通过一步法反应性共混制备了聚酰胺66（PA66）/高密度聚乙烯（HDPE）合金。使用扫描电镜，Molau实验等方法研究了共混物的形态，并且比较了由一步法反应性共混得到的合金材料与PA66/HDPE简单共混物，以及二步法共混合金在干，湿态下的力学性能。结果表明：采用将PA66、HDPE、马来酸酐，以及引发剂加入双螺杆挤出机进行一步法反应共混的方法可以得到与二步法共混合金形态和性能相似的塑料合金，PA66的韧性可以得到明显改善。     

硫酸钡填充改性聚酰胺66的研究

研究了聚酰胺66（PA66）／硫酸钡复合材料的形态结构和力学性能，探讨了硫酸钡的表面处理对复合材料形态结构的影响以及活化硫酸钡对复合材料力学性能的影响。结果表明，在20％（质量分数，下同）活化硫酸钡和5％的乙烯-辛烯共聚物熔融接枝马来酸酐共混改性PA66复合体系中，少部分的硫酸钡对PA66具有异相成核剂的作用，大部分的硫酸钡对PA66具有增韧作用。与未加活化硫酸钡的相比，材料的拉伸强度提高了11SPa、弯曲强度提高了12SPa，简支梁缺口冲击强度提高了9kJ／m^2。     

PA66／TLCP原位复合材料的热性能、形貌及力学性能研究

通过挤出和注射成型制备了聚酰胺66／热致液晶聚酰胺（PA66／FLCP）原位复合材料，研究了其热性能、形貌及力学性能。DSC分析表明，PA66和TLCP相容性较好，随着TLCP含量的增加，PA66的结晶度、结晶速率下降；SEM分析表明，TLCP在PA66基体中分散均匀，两相相容性较好，当加入10％（质量分数，下同）的TLCP时，TLCP形成长径比比较大的纤维；拉伸试验结果表明，当加入TLCP后，PA66的力学性能有明显的改善。当加入10％的TLCP时，共混物的力学性能增幅最大，拉伸强度增加79．6％，拉伸模量增加120．4％，断裂伸长率明显下降。     

无机纳米粒子/PA66/POE-g-MAH复合材料研究

用POE-g-MAH对PA66进行增韧,分别再添加纳米SiO2和纳米CaCO3,研究了两种无机纳米粒子在PA66/POE-g-MAH共混体系中的作用。结果表明,PA66/POE-g-MAH/纳米SiO2三元共混体系质量比为100/30/0.1时,共混体系的缺口冲击强度是纯PA66的10.9倍;质量比为100/20/0.1时,缺口冲击强度是纯PA66的4.4倍。PA66/POE-g-MAH/纳米CaCO3三元共混体系配比为100/20/1时,共混体系的缺口冲击强度是纯PA66的3倍。冲击断口的微观形态观察表明,纳米SiO分散均匀,团聚现象少,纳米SiO在体系中的增韧效果优于纳米CaCO。     

衣康酸接枝PE-HD增容PA6／PE-HD共混物的研究

采用反应型双螺杆挤出机和熔融接枝技术制备了一系列高密度聚乙烯（PE-HD）接枝物，采用红外光谱表征了衣康酸接枝PE-HD（PE-HD-g-ITA）和衣康酸-苯乙烯共聚物接枝PE-HD[PE-HD-g-（ITA-co-St）]的结构，并研究了接枝率（GR）和熔体流动速率与单体和引发剂用量的关系；制备了PE-HD-g-ITA增容PA6／PE-HD共混物，研究了共混物的力学性能和形态结构。结果表明：引入相容剂PE-HD-g-ITA，共混体系的冲击强度较纯PA6提高近1．7倍；共混体系两相界面变得模糊，分散相尺寸减小，说明相容剂能明显改善共混物两相界面间的黏结，改善体系的分散状况，两相问的相容性得到明显提高；相容剂对共混物两相熔点（Tg）的影响不大，PA6相结晶度稍有下降，PE-HD相结晶度却明显增加。