不同抗静电剂对聚丙烯抗静电性能和力学性能的影响

通过熔融共混法制备不同配比的多元醇脂肪类抗静电剂、磺酸类抗静电剂改性聚丙烯（PP）抗静电材料;分别考察了两种抗静电材料的体积电阻率、表面电阻率、拉伸强度、冲击强度和表面硬度。结果表明：两种抗静电剂的加入都能够降低PP的表面电阻率,起到抗静电效果,而多元醇脂肪类抗静电剂的效果要比磺酸类抗静电剂突出;两种抗静电剂对PP体积电阻率影响都不大。此外,两种抗静电剂的加入会降低PP的拉伸强度和表面硬度,对冲击强度影响不大。在PP中添加6份多元醇脂肪类抗静电剂,抗静电效果最佳,其表面电阻率为4.7×1011Ω,拉伸强度为27.28MPa,冲击强度为4.9kJ/m2,邵氏硬度为64.8。     

塑料输液容器用聚丙烯组合盖外盖材料增韧研究

采用聚乙烯（PE）、弹性体及其他助剂增韧改性聚丙烯（PP）,熔融共混挤出造粒制备塑料输液容器用PP组合盖（拉环式）外盖材料。通过正交试验优化了各组分之间的配比,考察了弹性体、PE对PP组合盖（拉环式）外盖材料力学性能及外盖拉环开启力的影响。结果表明,弹性体用量对复合材料的性能影响最显著,当弹性体用量从15份（质量份,下同）增加到30份时,材料的冲击强度先增大后减小,最高达35 kJ/m2,拉伸强度减小,外盖拉环开启力减小,最小达64 N;扫描电子显微镜观察显示,当弹性体的用量小于25份时,弹性体在体系中分散均匀;综合考虑,满足外盖拉环开启力小、拉伸强度大和冲击强度大的最佳配方为PP 65份, PE 20份,弹性体25份,抗氧剂及其他助剂共5份。     

聚醚酰胺对SEBS/PP热塑性弹性体抗静电性能的影响

以氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物（SEBS）、聚丙烯为原料,通过熔融共混方法制备抗静电热塑性弹性体（TPE）,研究油种类、永久型抗静电剂聚醚酰胺和相容剂SEBS-G-MAH用量对TPE抗静电性能和拉伸强度的影响,并对耐水洗性能进行测试。结果表明：当环烷油KN4006用量为70份、聚醚酰胺用量为22份、相容剂用量为7份时,TPE的抗静电性能最好,拉伸强度较高,水洗擦拭后抗静电稳定性优异。     

玻纤增强PP热塑性片材的制备及力学性能研究

采用熔融浸渍法制备了玻璃纤维毡增强聚丙烯（PP）热塑性复合片材；通过在PP中加入复合改性PP改善了基体与增强纤维间的相容性；考察了相容剂、PP种类及玻纤毡种类对复合片材的影响。结果表明，相容剂的加入可使复合片材的拉伸强度提高29％、拉伸模量提高23％、弯曲强度提高42％、弯曲模量提高25％；高熔体质量流动速率PP可使片材的弯曲与冲击性能进一步改善。连续玻纤毡和长玻纤毡增强PP复合片材，前者综合力学性能良好，而后者则冲击强度较弱、弯曲性能加强。     

输液容器用PP组合盖内盖材料制备及性能研究

采用聚乙烯、弹性体及其他助剂增韧改性聚丙烯（PP）,熔融共混挤出造粒制备输液容器用PP组合盖内盖材料。通过正交试验优化了各组分之间的配比,考察了聚乙烯、弹性体对PP组合盖内盖材料机械性能及内盖穿刺力的影响,并测试了内盖材料的溶出物性能。结果表明弹性体用量对内盖材料的机械性能影响最显著,当弹性体用量从15份增加到30份,材料的冲击强度先增大后减小,最高达40 kJ/m2,拉伸强度减小,内盖穿刺力减小,最小达45 N。溶出物测试显示内盖材料溶出物紫外吸收最高为0.011,易氧化物含量为0.4 mL,均低于国标限定值。     

高分子型抗静电剂的制备

采用模板诱导法和模压成型法制备了高分子型抗静电剂聚丙烯接枝苯乙烯磺酸共聚物-聚苯胺(PP-g-SPS-PANI)和抗静电聚丙烯(PP)材料,考察了盐酸用量、过硫酸铵/苯胺(APS/AN)物质的量比、原料磺化度等因素对抗静电剂产率和抗静电PP材料体积电阻率的影响.结果表明:抗静电PP材料的体积电阻率比PP降低了5个数量级;在一定范围内,增加盐酸用量和APS/AN物质的量比可提高抗静电剂产率和降低抗静电PP的体积电阻率;随着原料磺化度的提高,样品体积电阻率逐渐降低;随着样品中抗静电剂含量的提高,样品体积电阻率不断下降,但当抗静电剂质量分数超过10%后,电阻率变化不大.     

玄武岩纤维增强聚丙烯复合材料性能研究

以聚丙烯(PP)树脂为基体,加入玄武岩纤维(BF)和相关助剂,通过双螺杆挤出机熔融共混制得相应复合材料。考查相容剂对PP/BF复合材料性能影响、对PP/BF复合材料和PP/玻璃纤维(GF)复合材料力学性能、微观形貌和耐热氧老化等性能进行对比。通过实验数据分析,加入相容剂后,拉伸强度提高126.8%,弯曲强度提高223.8%,弯曲弹性模量提高119.9%,悬臂梁缺口冲击强度提高223.2%。在同样质量配比下,PP/BF复合材料较PP/GF复合材料拉伸强度提高9.8%,弯曲强度提高11.0%,弯曲弹性模量提高5.8%,悬臂梁缺口冲击强度降低10.7%。从微观电镜分析,加入相容剂可明显改善纤维与PP基材界面浸润程度。另外,BF比GF更易使复合材料老化,常规热氧老化剂1010和168对纤维增强PP类材料耐老化效果并不好,用等量自制热氧老化剂可解决此问题。     

相容剂对PA6/PP合金性能的影响

分别采用聚丙烯接枝马来酸酐(PP-g-MAH)和硬脂酸(ST)作为相容剂,通过熔融共混法制备了PA6/PP(聚酰胺6/聚丙烯)合金,研究相容剂用量对该合金性能的影响。结果表明,随着相容剂的增加,PA6/PP合金的吸水性和熔体流动速率下降,拉伸强度和缺口冲击强度先增大后减小。当PP-g-MAH和ST用量分别为PA6/PP合金的4.0%(质量分数,下同)和2.0%时,复合材料的综合性能更佳。     

聚丙烯/溴化丁基橡胶合金的力学性能研究

采用动态硫化工艺,制备聚丙烯(PP)/溴化丁基橡胶(BIIR)合金,研究了PP与BIIR的质量比、填充补强剂凹凸棒土(AT)和马来酸酐接枝聚丙烯相容剂(PP-g-MAH)的用量对合金力学性能的影响。结果表明,不加AT时,随着BIIR用量的增加,PP/BIIR的硬度减小,拉伸强度不断降低,断裂伸长率和冲击强度显著增大;当PP与BIIR的质量比为90∶10且AT的用量为5份时,PP/BIIR合金的性能最佳;PP-g-MAH的加入可以改善合金的力学性能。     

永久抗静电PC/ASA材料的制备

将永久型抗静电母粒与聚碳酸酯(PC)、丙烯腈-苯乙烯-丙烯酸共聚物(ASA)通过双螺杆熔融共混挤出,制备了永久型抗静电PC/ASA材料,进一步考察了永久抗静电剂的用量对永久抗静电型PC/ASA合金的力学性能和抗静电性能的影响,以及永久抗静电剂对PC/ASA合金耐久性和耐水洗性的影响.研究表明:随着永久抗静电剂用量的增加,PC/ASA合金的表面电阻率明显下降,添加11%～19%的抗静电剂可使PC/ASA材料的表面电阻率达到108～1010Ω,而且24个月之后仍保持在同一数量级,具有永久抗静电性能;随着永久抗静电剂用量的增加,PC/ASA合金材料的力学性能稍有下降;添加了永久抗静电剂的PC/ASA合金在水洗100次后,其表面电阻率变化很小.     

α和β成核剂对高流动性聚丙烯性能的影响

分析了α和β成核剂对高流动性聚丙烯(PP)的力学、结晶和耐热性能的影响.结果表明,α成核剂使高流动性PP的刚性增加,当其用量为0.3份时,PP的拉伸强度、拉伸弹性模量、弯曲强度、结晶和耐热性能达到最佳,与国外同类材料B#的性能相当;β成核剂能有效地改善高流动性PP的韧性,当其用量为0.3份时,PP的冲击强度达到最大;在相同用量下,α成核剂对高流动性PP结晶和耐热性能的改善效果要优于β成核剂.     

SEBS/PP热塑性弹性体压缩永久变形性能的研究

研究主体材料并用比以及石蜡油、碳酸钙和乙烯丙烯酸树脂用量对氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)/聚丙烯(PP)热塑性弹性体(TPE)性能的影响。结果表明:随着SEBS/PP并用比减小,TPE的邵尔A型硬度和压缩永久变形增大;当石蜡油用量为70份时,TPE的拉伸强度最大,压缩永久变形最小;碳酸钙用量增大,TPE的压缩永久变形减小;添加乙烯丙烯酸树脂,TPE的压缩永久变形先减小后增大,最佳用量为3份。     

回收聚丙烯/胶粉/木粉复合材料性能研究

研究了木粉用量、相容剂用量、胶粉用量对以聚丙烯(PP)为基体树脂制备木塑复合材料力学性能、加工性能的影响。结果表明,随着木粉用量的增加,木塑体系拉伸强度先升高后降低,体系冲击强度、断裂伸长率逐渐降低,且木塑体系的混炼变得越来越困难;随着胶粉用量的增加,体系拉伸强度不断下降,而体系冲击强度总体趋势为逐渐增大;马来酸酐接枝PP(PP-g-MAH)用量为10份时,体系综合力学性能最好。     

DBSA参杂聚丙烯接枝苯乙烯磺酸聚苯胺抗静电剂的制备与应用

以聚丙烯 (PP) 为基体,聚苯胺（SPSS）为接枝物,十二烷基苯磺酸（DBSA）为掺杂剂,采用溶液接枝法制备了高分子永久型抗静电剂聚丙烯接枝苯乙烯磺酸聚苯胺 (PP g SPS PANI)。探讨了DBSA及引发剂用量对该高分子抗静电剂性能的影响,利用红外光谱对该高分子抗静电剂进行了表征,通过扫描电子显微镜分析了PP/ PP g SPS PANI共混物的断面。结果表明,PP g SPS PANI可使PP体积电阻率降低到1.0×1012 Ω·cm,且二者有很好的相容性。     

发泡用改性聚丙烯的制备和性能研究

通过熔融共混法采用均聚聚丙烯(PP-H)和嵌段共聚聚丙烯(PP-B)制备了PP微发泡基础树脂,并研究了PPH用量对基体树脂发泡后力学性能的影响;同时采用发泡改性剂和成核剂(碳酸钙、滑石粉)对PP微发泡基础树脂进行改性,研究了发泡改性剂和成核剂用量对PP发泡性能的影响。结果表明,随PP-H用量的增加,发泡片材的拉伸强度下降,弯曲强度增加;发泡改性剂提高了PP的熔体强度,随成核剂碳酸钙、滑石粉用量的增加,发泡片材的密度下降,泡孔密度增大,其适宜用量为0.5份(质量份,下同);改性后PP的剪切黏度变小,挤出胀大比增大,相对分子质量分布变化不大;用改性PP制备的微发泡片材的泡孔直径小于50μm,泡孔密度可达10~6个/cm~3。     

PP/生物质灰复合材料的制备与力学性能研究

采用熔融共混工艺制备了聚丙烯(PP)/生物质灰复合材料,考察了生物质灰用量、偶联剂处理和马来酸酐接枝PP增容剂(PP-g-MAH)对复合材料力学性能的影响.研究发现,生物质灰用量为20份时,复合材料的拉伸强度和冲击强度较纯PP的性能有所提高;偶联剂KH550用量为生物质灰用量的l%时效果较好;PP-g-MAH增容剂对复合材料的增容效果明显,使材料的力学性能提高.     

玻璃纤维增强聚丙烯的力学性能研究

研究了玻璃纤维(GF)和马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)对聚丙烯力学性能的影响。结果表明:随着GF与PP的质量比增加,玻璃纤维增强聚丙烯的拉伸强度增加,冲击强度总体呈下降趋势。当PP与GF的质量比为55∶45时,拉伸强度最高,达到45MPa。当PP与GF的质量比一定时,在玻璃纤维增强聚丙烯复合材料中添加增容剂马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH),可使其拉伸强度得到很大的提高,但是冲击性能却下降。当PP与GF的质量比为75∶25时,随PP-g-MAH与PP/GF复合材料的质量比增加,其拉伸强度先增大后减小,其冲击性能总体呈下降趋势。当PP-g-MAH,PP和GF的质量比为15∶75∶25时,其综合性能最优,拉伸强度为50.5MPa,冲击强度为4.3kJ/m2。     

离聚体型永久性抗静电剂的制备及性能测试

配制了以乙烯丙烯酸共聚物(EAA)、硬脂酸和氢氧化钾为主要成分的离聚体型抗静电剂。将合成的抗静电剂添加到聚乙烯中,测试了其在不同添加量下通过挤出、注塑和流延后得到的聚乙烯片材的表面电阻率、拉伸强度、弹性模量,评价了抗静电剂使用的永久性。并将其加入到聚丙烯中考察材料的抗静电效果。结果表明,经处理后材料仍具备良好的抗静电能力,且显示出永久性抗静电的特点。     

抗静电聚甲醛的制备及性能

以聚乙二醇/季铵盐基甲基丙烯酸酯共聚物(DC3)为复合抗静电剂,乙烯–丙烯酸甲酯–乙酸乙烯酯无规三元共聚物(AX8)为增容剂,通过熔融挤出制备永久型抗静电改性聚甲醛(POM)材料。分别研究了DC3和AX8含量对POM表面电阻率和体积电阻率及力学性能的影响。结果表明,当DC3质量分数为1%,AX8质量分数为5%时,POM的表面电阻率降到2.7×10~9Ω,体积电阻率降到4.2×10~(10)Ω·cm,拉伸和弯曲强度略有下降,断裂伸长率略有提高,冲击强度则比纯POM提高了25.35%,且水洗30 d后,抗静电性能和力学性能均未发生明显的变化,达到了POM抗静电标准要求。     

抗静电剂在聚烯烃发泡材料中的应用研究

在聚烯烃中添加抗静电剂，采用模压法制备了发泡材料。研究了抗静电剂用量对发泡材料表面电阻率的影响及性能的变化；分析了抗静电剂用量与交联剂用量的关系。结果表明，当抗静电剂的用量为10份时，发泡材料的表面电阻率为10^8Ω，同时材料的物理性能变化不大；交联剂的用量随着抗静电剂用量的增加而提高。