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丙烯常温液相精脱硫剂的性能及应用 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了化工部西北院开发研制的T-907型COS水解催化剂和Tc-22型常温脱硫剂用于丙烯常温液相精脱硫的研究及工业应用情况。小试吸工业应用考核表明, 这两种脱硫催化剂在常温下能有效脱除液相丙烯中的硫化物, 当丙烯含硫(H2S+COS)<15ppm时,10~40℃下, 经两种催化剂串联处理后的丙烯总硫含量<0.1ppm, 其性能均达到国外同类产品水平, 且制备工艺简单, 强度好, 成本低, 可广泛应用于液相丙烯的精脱硫。 相似文献
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丙烯常温精脱硫剂的性能 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了齐鲁石化公司研究院开发研制的QSJ -0 1型COS水解催化剂和QTS -0 1型常温脱硫剂用于丙烯常温精脱硫的研究及侧线试验情况 ,小试及侧线试验表明 ,这两种脱硫剂在常温下能有效脱除丙烯中的硫化物 ,可广泛应用于液相丙烯的精脱硫 相似文献
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介绍由西北化工研究院催化剂公司生产的T-907型和TC-22型常温液相脱硫剂在丙烯精制中的应用,粗丙烯中硫含量不能超过20mg/m3,精丙烯硫含量不能超过2mg/m3,才不会在聚合反应中影响到高效催化剂,也使聚丙烯产品得到较大的改善。 相似文献
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小本体聚丙烯装置的丙烯液相常温精脱硫技术 总被引:1,自引:0,他引:1
分析了硫对丙烯聚合高效催化剂的影响,介绍了采用国产脱硫剂对液相丙烯进行常温精脱硫的情况。生产实践表明,在粗丙烯硫含量不大于10μg/g情况下,精丙烯硫含量可控制在1.0μg/g左右,使聚丙烯装置的产品质量和经济效益大为改善。 相似文献
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本文介绍了保护甲醇与醇烃化催化剂的三种常温精脱硫工艺及特点,阐述了如何选择精脱硫工艺和精脱硫剂,总结了应用效果。这三种工艺均可将原料气中总硫(H2S+COS+CS2)脱除至〈0.1×10^-6,有效保护甲醇与醇烃化催化剂,延长催化剂的使用寿命,提高催化剂的生产强度,保证生产装置长周期稳定运行。 相似文献
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为了研究链条锅炉燃烧秸秆和秸秆致密成型块时,锅炉效率与污染物排放水平,在DZL2-0.8/160-AII型工业链条锅炉上进行了试烧。研究结果表明,链条锅炉燃烧秸秆时,排烟过量空气系数1.92,排渣可燃炭含量17.4%,排烟中CO和H2浓度为78×10-6和35×10-6;燃烧秸秆致密成型块时,排烟过量空气系数为1.58,排渣可燃炭含量8.7%,排烟中CO和H2浓度为29×10-6和13×10-6。由此可知燃煤链条锅炉直接燃烧秸秆,应该设立挡渣铁和改进后拱结构,以利于提高后拱下炉排温度,降低机械不完全燃烧损失和化学不完全燃烧损失;调节后拱下风室的配风并提高后拱下风室之间的密封能力,以利于降低过量空气系数,从而降低排烟物理热损失。 相似文献
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本文提出一种新的高灵敏度测定锇的化学发光方法, 检测下限可达1.8×10-14 g/mL,对1.0×10-13 g/mL锇(Ⅷ)进行13次平行测定, 相对标准偏差为4.2%。发光强度与锇浓度在3.3×10-13 g/mL~1.3×10-9 g/mL范围内呈线性关系。本法操作简单, 重现性好, 灵敏度高, 是侧定超痕量锇的一种有效方法。 相似文献
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为研究电解精馏级联氢同位素分离过程的规律性,建立了理论模型,并以H2/HD/HT为对象计算研究了系统分离行为。获得了电解和精馏过程系统的浓集行为: 电解池中HDO浓度从2.88×10-4 增长到 8.35×10-4, HTO浓度从1.0×10-6 增长到6.34×10-6;精馏柱再沸器中HD浓度达到0.033,HT浓度达到6.06×10-5。由于H/D和H/T电解池分离因子的差异,63.4%的HTO仍然留在电解池中,造成精馏柱再沸器中HT浓缩倍数不如HD。随时间的增长,脱氘(氚)率下降。 相似文献
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利用Mn(Ⅱ)/O3氧化体系降解了草酸, 探讨并定量化解析了Mn(Ⅱ)催化臭氧化降解草酸的作用机制。结果表明,加入Mn(Ⅱ)能明显提高臭氧化降解草酸的效率, 体系Rct值也有所增大。Mn(Ⅱ)/O3降解草酸的途径主要包括以下3种方式: 第一, 臭氧的直接氧化反应; 第二,羟基自由基(水中溶解臭氧分解产生)的氧化反应; 第三, Mn(Ⅳ)和Mn(Ⅶ)等高价锰对草酸的氧化反应。溶液pH值不但直接影响Mn(Ⅱ)/O3降解草酸的效率, 而且还决定了三者的贡献大小。在本实验条件下, 当pH值为2.9时, Mn(Ⅱ)/O3降解草酸的表观反应速率常数为28.280×10-4 s-1, 三者对草酸降解的百分比贡献为fO3∶fOH∶frest=2.1∶19.0∶78.9当pH值为5.3、8.0和10.0时, 草酸降解的表观反应速率常数分别为1.597×10-4 s-1、1.535×10-4 s-1和〖WTBZ〗1.545×10-4 s-1, 三者的百分比贡献分别为fO3∶fOH∶f rest=24.9∶28.4∶46.7、fO3∶fOH∶frest=23.6∶54.5∶21.9和fO3∶fOH∶frest=19.6∶74.4∶6.0。 相似文献
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将活性炭纤维毡用浸渍法进行处理,实验确定的浸渍条件为:浸渍混合液中含NH4VO3 质量分数为197%, CsNO3质量分数为068%,浸渍液温度70 ℃,1 250 mL浸渍液浸渍活性炭纤维(ACF) 20 g,每次浸渍时间6 h,重复浸渍3次。随后在N2保护下于250 ℃焙烧50 min,冷却至室温得到ACF催化剂。在实验室模拟试验装置上对ACF催化剂的烟气脱硫反应特性进行测试。实验结果表明,对烟气脱硫的反应活性次序为:KI-ACF>V2O5-Cs2O-ACF>空白-ACF。并且在烟气中含 SO20.225 mol·m-3,空速为2 400 h-1,反应温度348 K,测取实验数据,回归得到烟气在V2O5-Cs2O-ACF上脱除硫的反应动力学方程:dcSO2/dt=0.072exp(-7.843×103/RT)cSO21.025·cO20.579。 相似文献
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在害功能扩散他装置上, 用定压稳态法, 以CH4、N2为扩散气体, 在实验条件下测得了天然气蒸汽转化催化剂及碳纤维载体的孔结构表征参数曲节因子。在常压及30~500 ℃范围内, 催化剂的曲节因子τ值为1.8~3.5;碳纤维载体的τ值为(5~9)×10-3~(5~9)×10-4。由本实验数据计算得到催化剂的有效因子是:C119-02(η)=0.165,Z107(η)=0.207,Z110y(η)=0.208,川Ⅲ型(η)=0.215,C10(η)=0.223,CN-18(η)=0.299。文中对所得结果进行了简要分析。碳纤维载体中所进行的扩散接近对流扩散状态, 表明它是一种理想的催化剂载体。 相似文献
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UV/Fe3+/H2O2催化-混凝联合工艺 总被引:1,自引:0,他引:1
采用UV/Fe3+/H2O2 催化-混凝联合工艺对难处理垃圾渗滤液进行了研究, 考察了Fe3+和H2O2初始浓度、初始pH、温度、反应时间及混凝液pH和混凝剂质量浓度对处理过程的影响。结果表明,在体系初始pH=8、温度40 ℃、 H2O2的初始浓度为0.12 mL·L-1、Fe3+的初始浓度为4×10-4 mol·L-1、反应时间90 min、混凝液pH=8及混凝剂质量浓度为500 mg·L-1的条件下,废水的COD去除率为96.33%,处理水完全达到国家一级排放要求。 相似文献
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近年来,关于溶剂萃取法回收Cr(Ⅲ)的文献报道较多,而对其反萃行为的研究则较少。酸性磷氧类萃取剂负载Cr(Ⅲ)后易发生缩合反应,形成难以被反萃的稳定缩合物,萃取剂难以再生,即发生“陈化”现象。本文使用10% D2EHPA/10%正辛醇/磺化煤油为萃取剂,0.6 mol·L-1 H2SO4为反萃剂,以反萃为手段研究了陈化现象的机理。考察了Cr(Ⅲ)浓度和实验温度对陈化速率的影响,进而提出了缩合反应的机理和数学模型,并据此拟合了反应动力学参数,计算了反应活化能。结果显示,陈化反应速率随温度的升高而加快,反应级数为1.57,反应速率常数约(2.49×10-3)~(4.06×10-2),反应活化能(43.0 kJ·mol-1)较低,在常温下极易自发反应。采用拟合参数对陈化过程进行模拟,提出若以30 min内的陈化率控制在3%以下为目标,工业操作温度应控制在23 ℃以下。 相似文献