几种大开孔补强方法的分析比较

针对大开孔的补强计算方法——压力面积法、ASME压力面积应力法、俄罗斯ГОСТР52857.3-2007中的极限载荷法以及GB150-2011中的分析法,分别介绍了几种方法的适用情况。通过对大开孔结构的补强计算比较,显示出几种方法的异同之处。提出当开孔率ρ>0.9时,可借鉴极限载荷法进行补强计算。     

GB 150-2011与ASME Ⅷ-12013等面积补强法的对比与原理分析

对GB 150-2011和ASMEⅧ-1 2013的等面积补强法进行了差异分析。通过有限元分析法,从开孔直径限制和开孔豁免补强两方面分析了两种标准的区别和原理。给出了两种标准在具体计算时的差别与要求。提出一种实际中借鉴ASMEⅧ-1 2013相关规定的压力容器设计方法。     

按ASME规则设计酸冷器时阴极开孔的补强

在按ASME规则进行酸冷器设计时,强度计算必须要考虑封头上的开孔补强。介绍ASME规则下等面积补强法在阴极开孔补强上的几种应用实例,根据计算结果,在设计时合理选用。     

不同标准大开孔补强计算方法的分析比较

压力容器筒体上大开孔补强是压力容器设计的关键。GB 150.3-2011的分析法、HG/T 20582-2011的压力面积法、ASMEⅧ-1附录1-7的膜-弯曲应力法及ASMEⅧ-1附录1-10的压力-面积应力法是目前解决该问题的几种计算方法。通过对4种方法的计算理论和应用于实际结构的计算结果进行分析比较,指出分析法和压力-面积应力法是安全可靠的,膜-弯曲应力法的计算结果是偏于保守和安全的,压力面积法安全裕度尚显不够。     

浅析压力容器常规设计规范中的开孔补强设计

对规范GB150、ASME及HG20582中的开孔补强方法进行了比较,介绍了等面积法和压力面积法两种开孔补强方法,讨论了常规规范设计开孔补强的方法,提出按国家标准GB150设计开孔补强时,可以采用行业标准HG20582作为参考的设计思路。     

关于封头最小成形厚度的探讨

封头有效厚度减去开孔处计算厚度之外的多余面积,即A1是计入开孔补强面积的,是开孔补强计算中可作为补强的截面积中重要组成,故封头的最小成形厚度,不能只由封头的厚度计算公式简单的计算,还应考虑封头上的开孔补强计算。本文根据等面积补强法原理和GB150-2011《压力容器》开孔补强计算公式,提出了封头最小成形厚度的计算方法,并以实际计算案例,对此问题进行探讨。     

对大开孔补强方法的探讨

探讨了压力面积法的实质 ,介绍了 ASME规范中用于大开孔补强的等面积法 ,并对压力面积法和等面积法应用于大开孔补强设计应注意的事项进行了论述     

ASME与GB等面积法开孔补强的比较

开孔补强是锅炉和压力容器设计中最基本但又重要的工作,等面积法是开孔补强计算方法中最广泛应用的计算方法,在不同的规范中,虽然等面积法的原理都完全相同,但具体算法和适用范围却各有差异,文中笔者将工作中经常用到的ASME第一卷动力锅炉建造规则,ASME第八卷第一分册压力容器建造规则,GBl50—2011压力容器,GB／T9222—2008水管锅炉受压元件强度计算四部标准中关于等面积法的部分进行了相应的比较和论述,并作了相关总结。     

多腔容器壳体上特殊开孔结构的补强计算

对壳体和接管承受不同压力载荷的多腔容器壳体上的特殊开孔结构的补强计算方法进行了分析和论证,并提出了计算模型,给出了等面积法补强的具体计算方法。通过与GB 150.3-2011常规开孔结构等面积法补强计算方法进行对比,找到了特殊开孔结构补强计算的简化方法,即把特殊开孔结构按常规开孔结构进行计算,并采用计算软件在电脑上计算,然后用接管多余面积计算差值ΔA2对计算结果进行处理。     

压力容器开孔补强对比分析

压力容器开孔补强的计算方法有等面积补强法和压力面积补强法,通过对比分析内压容器开孔补强计算,总结出内压容器等面积补强法与内压容器压力面积补强法的共通点及两种补强方法的区别,同时本文对内压容器与外压容器及平盖开孔补强计算做了相应的对比分析。     

HCFC-142b/HFC-143a应用及合成方法

简述了1,1,1-三氟乙烷(HFC-143 a)在混配制冷剂中的应用及1-氯-1,1-二氟乙烷(HCFC-142b)制备聚偏氟乙烯(PVDF)原料的应用,详述了HFC-143 a/HCFC-142b的制备工艺,即由起始原料偏氯乙烯(VDC),1,1-二氯-1-氟乙烷(HCFC-141b),1,1,1-三氯乙烷(HCC-140),1,1-二氟乙烷(HFC-152 a)为原料的光氯化法。最后得出结论,以VDC为原料的制备HFC-143 a/HCFC-142b工艺适合工业化生产。     

四氯化锡催化合成1,1,1-三甲基-3-苯基茚满

以α-甲基苯乙烯为原料,SnCl4为催化剂高效合成了1,1,1-三甲基-3-苯基茚满,考察了影响1,1,1-三甲基-3-苯基茚满收率的各种因素,确定最佳反应条件为：催化剂用量为α-甲基苯乙烯质量的1%,反应温度140℃,反应3h,1,1,1-三甲基-3-苯基茚满收率可达92%以上。结果表明,SnCl4具有催化活性好,环境污染小的特点,是合成1,1,1-三甲基-3-苯基茚满的良好催化剂。     

大孔磺酸树脂催化剂催化FCC汽油烷基化脱硫反应失活原因分析

采用"BA试验"方法进行大孔磺酸树脂催化剂催化FCC汽油烷基化脱硫反应的加速寿命试验考察;通过BET比表面积、非金属元素分析和FT-IR等分析技术研究烷基化脱硫催化剂失活的原因,并对失活催化剂浸取物进行分析。结果表明,经过多次深处理后,催化剂活性基本丧失。在反应过程中,烯烃低聚和芳烃烷基化等副反应生成的高分子有机副产物覆盖催化剂的活性中心以及碱性氮化物中和活性基团H+是造成催化剂活性降低的原因,并且高分子有机副产物覆盖催化剂的活性中心为主要原因。覆盖催化剂或堵塞孔道的物质主要由大量长链烷烃、少量长链烯烃和芳烃物等有机物组成。     

工业混合气脱氧剂研究现状

工业混合气中的许多有价值气体常因氧气含量较高而不能循环利用,甚至容易导致燃爆,给工业生产带来安全问题。随着对环境保护和节能减排的重视,工业混合气脱氧催化剂的研究越来越重要,并具有广阔的应用前景和市场前景。对工业中使用较为普遍的催化脱氧、化学吸附脱氧和活性炭高温脱氧方式进行介绍,概述混合气脱氧剂类型,混合气脱氧剂包括贵金属脱氧催化剂和非贵金属脱氧催化剂,介绍非贵金属脱氧催化剂中的铜系、镍系、锰系、钼系和铁系脱氧催化剂,并对今后混合气脱氧剂的研究方向进行展望。贵金属脱氧催化剂较昂贵,非贵金属型脱氧催化剂已成为主流,各种非贵金属脱氧催化剂将成为主要研究对象。     

催化氟化合成1,1,1,2—四氟乙烷

论述了三氯乙烯路线气相催化氟化合成１，１，１，２－四氟乙烷的催化剂、载体的制备方法以及氟化氢与三氟乙烯、ＨＣＦＣ－１３３ａ反应的特点，认为控制生成ＨＣＦＣ－１３３ａ的反应热、提高ＨＦＣ－１３４ａ的选择性是反应研究的关键。建议开发具有高活性、高选择性的氟化物载体负载的低铬或无铬催化剂。     

氯乙烯生产中废弃氯化物的处理及应用

介绍了氯乙烯精馏残液的处理方法及综合利用。试验研究了采用氯化法，从高沸残液制取高纯1，1-二氯乙烷的工艺。     

新型1,2,4-三唑类衍生物的合成及表征

以水杨醛和对羟基苯甲醛为起始原料,与1,2-二溴乙烷缩合得中间体1,2-双(2-甲酰基苯氧)乙烷和1,2-双(4-甲酰基苯氧)乙烷,再与取代的1,2,4-三唑在醋酸回流下缩合,即制得相应的目标化合物三唑席夫碱.利用IR、1HNMR、ESI/MS和 13CNMR或元素分析确证了所得目标化合物的结构.     

JCRH-N催化裂化强化助剂在催化裂化装置中的应用

介绍JCRH-N催化裂化强化助剂在中国石化集团清江石油化工有限责任公司0.5 Mt·a-1催化裂化装置上的应用,考察原料性质和主要操作条件,对应用效果进行评价。结果表明,在保持一定比例的系统藏量及相近工况下,JCRH-N催化裂化强化助剂的加入,使催化裂化装置产品分布发生明显变化,增加汽油收率,但焦炭收率略有上升;三旋压降和双动滑阀开度在试用初期略有波动后基本平稳,装置流化情况正常,表明JCRH-N催化裂化强化助剂对装置流化不会造成负面影响;主风机耗电量没有出现较大幅度波动,平衡剂比表面积和微反活性等指标上升,表明JCRH-N催化裂化强化助剂是具有较高催化活性和较大比表面积的优异重油催化裂化助剂。     

骨架镍催化1-环己烯乙腈选择加氢制备1-环己烯乙胺反应动力学研究

1-环己烯乙腈选择加氢是1-环己烯乙胺生产中的关键步骤之一。采用骨架镍催化剂在间歇高压釜中考察1-环己烯乙腈选择加氢制备1-环己烯乙胺的反应动力学。在消除内外扩散影响的条件下,通过测定催化加氢过程中1-环己烯乙腈浓度随时间的变化关系,获得了1-环己烯乙腈催化加氢动力学模型。动力学模型表明,1-环己烯乙腈选择加氢制备1-环己烯乙胺,对1-环己烯乙腈为零级反应而对氢压为一级反应。根据实验数据拟合出动力学参数,其中指前因子k0和活化能Ea分别为23.64和27.96 kJ mol 1。将动力学模型的方程、反应速率和反应物浓度的计算值和实验值进行比较,表明模型具有较高的拟合精度,能准确反映骨架镍催化1-环己烯乙腈选择加氢制备1-环己烯乙胺反应过程及其动力学特征。     

Cr-Mg-Zn催化剂气相氟化合成1,1,1,2-四氟乙烷的研究

采用共混法制得Cr—Mg—Zn催化剂，以HCFC-133a（1，1，1-三氟-2-氯乙烷）与无水HF合成HFC-134a（1，1，1，2-四氟乙烷）为目标反应，考察了不同条件下该催化剂的性能。用BET法表征了催化剂的比表面积、孔容、孔径，并对催化剂进行XRD、TG—DSC表征。结果表明，在AHF／HCFC-133a摩尔比为7和300℃条件下转化率为25．4％。选择性为95．7％。连续反应90天后活性下降到原来的80％；在O2中再生，发现转化率比再生前提高，可能是由于再生过程中氟化物产生水解生成了氟氧化物．而该类物质为本反应的活性物质。