核电常规岛高低压加热器流动阻力计算问题讨论

针对高低压加热器流动阻力计算,对换热管摩擦阻力系数相关经验式进行了对比分析,并对U形管弯曲管道摩擦阻力系数计算及进出口局部阻力系数计算提出了新的建议。针对加热器壳程饱和蒸汽冷凝工况,阐明了壳程压降的主要影响是使壳程冷凝换热推动力下降,而壳程压降的主要构成则是进口局部阻力压降和防冲板阻力压降。基于蒸汽冲击防冲板的流动特征,提出了防冲板压降计算模型,该模型既反映了压降随防冲板距离管口远近而变化的特点,又与现有阻力系数经验取值有一致性,对设计应用有参考价值。     

关于波纹管热器几个问题的探讨

针对波纹管换热器的结构、原理及特点，并对其设计时的刚度失效、管板计算、折流板间距与厚度、防冲板结构等几个问题进行了分析。     

浅谈换热器防冲板

通过对换热器防冲板设置、设计、制造有关问题的研究，分析了造成防冲板失效的原因，并提出了改进的措施和方法。     

管壳式换热器壳程入口防冲板设置的振动分析

根据管壳式换热器的壳程工艺参数,对壳程入口防冲板的设置问题进行讨论,分析可能诱发管束振动的原因;针对壳程入口设置防冲板与不设置防冲板2种情况分别进行横流速度和管束频率的核算,根据计算结果判断2种情况下换热管束的振动情况。结果表明:防冲板的设置导致入口局部横流速度增加,易诱发管束振动。在设置防冲板时应充分考虑防振措施,以及进行防冲板的优化设计,从而降低管束振动的可能性。     

冲板流量计测量特性分析

对冲板流量计的测量过程进行试验分析.在实验数据的基础上,辨识出该冲板流量计的传递函数.建立了冲板流量计的动态模型,用simulink工具箱模拟了瞬时冲击信号、连续冲击信号和间断冲击信号,分析了三种不同信号下冲板流量计的测量精度.实验表明按照冲板流量计动态特性的要求使用冲板流量计,是保证测量正确可靠的关键.同时对冲板流量计在工业上的应用提出了相应的建议.     

开槽防冲板对卧式冷凝器强化换热数值模拟与试验研究

以某型卧式冷凝器作为研究对象,提出了一种适用于卧式冷凝器的开槽防冲板。采用壁面冷凝模型,对该冷凝器壳侧进行三维数值模拟,分别研究了防冲板高度和开槽长度对壳侧冷凝换热性能的影响。模拟结果表明:在满足国标的设计要求下,卧式冷凝器防冲板最佳构型为长100 mm,宽100mm,高20 mm,沿换热管横向开槽,内槽宽5 mm,外槽宽8 mm,槽长25 mm,整体开孔率为0.31,此时换热效果最佳。对工业级别的卧式冷凝器壳侧冷凝进行了三维模拟,模拟结果与试验数据吻合较好,平均偏差为8.9%,具有一定的工程运用价值。试验结果表明:在壳侧进口流速为10.6 m/s时,添加优化后的开槽防冲板,冷凝换热系数平均可提升12.1%。研究结果为管壳式冷凝器壳侧冷凝强化以及防冲板结构设计研究提供了参考。     

悬挂降液管塔板的冲击漏液及其对传质效率的影响

从理论上分析了悬挂式降液管塔板上产生冲击漏液的原因，并提出在塔板的受液区安装防冲漏液装置来减小冲击漏液量。在－φ500的冷模塔内以空气－水为物系测定了冲击漏液量，在－φ300的热模内以酒精－水为特系测定了塔板效率。结果表明：没装防冲击漏液装置的悬挂工降液管塔板的冲击漏液量达总液量的7％以上，而安装防冲击漏液装置的悬挂式降液管塔塔板基本上没有冲击漏液，可以提高塔板传质效率5％以上。     

关于液化气体汽车槽车防冲板的设计探讨

<正> 一、两种观点 在液化气汽车槽车的设计中,是否设置防冲板(亦叫防波板),我国有关的法规性文件未作出明确的规定。对此,人们的看法也不同,在我国槽车设计领域大约有两种截然不同的观点;一种认为,为了减小槽车在制动时介质对罐体的冲击,要求在罐体内部设置一定数量的防冲板;另一种则认为,介质对罐体的冲击已在动荷系数中考虑,防冲板对增加槽车的纵向稳定效果不明显,罐     

冲板流量计的调试和标定方法

1流量计工作原理简介及使用中的问题冲板流量计具有结构简单、占用空间小及密闭性好等特点,所以在粉状物料的计量中应用较为广泛。被测量的粉状物料,从一定的高度按一定的冲击角度,冲击到冲板流量计的测量板上,引起测量板产生一个水平的位移并由位移式传感器发出相应的电信号(1     

椭圆形管孔管板应力强度的有限元分析

为比较管板在不同形式管孔下的应力强度,分别在UG中建立了八分之一模型,即圆形开孔和椭圆形开孔的管板结构。在ANSYS中进行温度场和应力场的的分析。对计算结果进行分析,结果表明在本文计算工况下,圆形开孔的管板应力值与椭圆形开孔的管板应力值相比,其值很大且分布很不均匀,在管板中心布管区域的应力比较大,出现应力集中。而椭圆形开孔的管板,应力值普遍较低,应力的分布比较均匀。目前,所有的标准均是针对圆管的,这样的结果为工程实际应用提供了依据。     

管壳式换热器蒸汽进口结构的改进

板壳式换热器蒸汽进口离管板太近,蒸汽容易直接冲击换热管与管板焊接处,造成局部热应力过大,导致换热管与管板焊接处撕裂。在无法改变管口位置的情况下,可以通过加焊夹套的方法来解决这个问题。     

核电站热交换器启动工况下热冲击温差及系统控制要求的确定方法

建立了确定核电站换热器冷/热启动工况下防止管子管板连接接头热冲击失效的许用温差的有效分析方法,同时针对某核电站换热器,建立了下部管板-管束-腔室结构模型,利用ABAQUS有限元分析软件对启动工况下多种冲击温差进行了瞬态热冲击分析,得到管子管板连接接头的冲击热应力及相应的疲劳损伤因子,从而拟合了热冲击下管子管板连接接头的疲劳损伤趋势,对系统设计和控制提出了冲击温差及启动次数的限制要求,从而避免管子管板连接接头在热冲击工况下由于过大的热变形或热疲劳损伤导致的密封失效甚至破损。     

氨冷器管板的应力分析设计

随着化工过程设备向大型化、复杂化、高参数化方向发展 ,作为压力容器零部件设计的常规设计方法受到了冲击 ,受压零部件的设计越来越多地利用应力分析来完成。通过对某厂氨冷器管板的分析 ,建立了管板应力分析设计的模型 ,阐述了管板应力分析设计的过程和方法 ,利用 ANSYS软件完成了该管板的应力分析设计 ,并对分析结果进行了讨论     

氨预热器列管泄漏处理及原因分析

陕西渭河煤化工集团有限责任公司ACES尿素装置(产能1 760 t/d)氨预热器为一台固定管板式列管换热器。2016年8月13日氨预热器泄漏且壳程安全阀(SV107)启跳,系统紧急停车处理,在拆检过程中发现其蒸汽冷凝液防冲板设计及安装方面存在严重缺陷,采取堵管15根的临时处理措施后,其后运行中先后又出现过2次泄漏,采取了氨预热器监护运行并再堵管11根的处理措施。在发现蒸汽冷凝液防冲板存在设计及安装方面严重缺陷的同时,同步开始着手设备更换工作,在设计阶段即对新氨预热器进/出液对应布管方位以及排气、排液方位进行了调整,新设备安装时对排液、排气管线重新进行了配管。2017年5月尿素装置中修时,对氨预热器进行了整体更换,蒸汽冷凝液防冲板得以合理安装,防冲板起到有效防冲的作用,避免了换热管冲刷泄漏事故的再次发生。     

关于波纹管换热器几个问题的探讨

针对波纹管换热器的结构、原理及特点 ,并对其设计时的刚度失效、管板计算、折流板间距与厚度、防冲板结构等几个问题进行了分析     

浅谈换热器中换热管与管板的螺纹连接

针对蒸馏塔塔底换热器的换热管需要经常清洗和更换,本文介绍了采用O型密封圈配合圆形螺母来密封换热管和管板的一种螺纹连接的方法。     

SUC鼓型橡胶护舷防冲板结构设计

本文对码头橡胶护舷前设防冲板的结构形式和结构设计做了较详细论述。并结合靠船实例，拉大护舷中心距和加大下翼缘截面尺寸是提高防冲板设计强度的方法和途径。可使橡胶护舷设计更加完善合理，能够满足各种码头使用条件的要求。     

固定管板分析设计软件的开发

以JB4732标准附录Ⅰ为基本依据,开发了管板延长部分法兰、管板与壳体法兰贴面焊、平齐焊(或浅嵌入焊)和不带法兰四种结构固定管板设计的计算软件,许用应力可按GB150选取(常规设计),也可JB4732选取(分析设计),并给出计算实例。     

尾气管失稳原因分析及改进措施

通过对尾气管的结构和受压进行分析，指出结构不合理是尾气管内管失稳的主要原因。提出了加设防冲板、缩短单根管道长度及增加加强圈的改进措施。     

大直径管板堆焊制造技术

介绍了大直径、大厚度15Cr Mo+SS堆焊管板的生产制造技术。由于管板直径大,相对厚度较薄,堆焊时很容易产生变形,在制造过程中需从毛坯件加工余量、管板加工工序、焊接方法、焊接规范及防变形措施等方面加以控制。