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粉末改性NR的制备及其与PVC共混体的冲击韧性 总被引:4,自引:0,他引:4
用高分子膜树脂为包覆剂,以凝聚包覆法制备了粉末改性天然橡胶(PMNR)。影响产物粒径的主要因素是PMNR的乙烯基链含量和包覆剂用量。当乙烯基链含量≥30%,包覆剂用量为5份,可得粒径为0.9~0.23mm的PMNR。测定了PVC/PMNR共混体的冲击强度。发现PMNR对PVC有良好的增韧作用。乙烯基链含量分别为30%、35%和40%三种类型的PMNR对PVC具有相同的增韧效果,当其用量为10质量份,共混体的Charpy缺口冲击强度可达60kJ/m2左右。但乙烯基链含量不同的PMNR所含NR对PVC的增韧效率有差异。乙烯基链含量为35%和40%两种类型的PM-NR所含NR的增韧效率最高,当其NR用量为4.2质量份,共混体即发生脆韧转变。TEM和SEM分析分别显示共混体的相结构为海-岛结构,冲击断面呈须根形貌。 相似文献
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粉末生SBR对PVC的增韧作用 总被引:5,自引:0,他引:5
研究了粉末改性SBR对PVC的增韧作用,用TEM、SEM和DSC对粉末改性SBR与PVC共混物进行了分析,发现粉末改性SBR对PVC有显著的增韧效果。当粉末改性SBR用量由5份增加到10份,共混物的冲击强度由10-20kJ/m^2突然升高到85-100kJ/m^2。这种突变是由改性SBR在PVC基体中的相形态由分散相转变为网状结构,导致共混物由脆性断裂过渡到韧性断裂造成的。DSC分析显示改性SBR 相似文献
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从硫化特性、热变形值、凝胶质量分数和物理性能等方面考察了四亚乙基五胺(TEPA)对PVC和PVC/NBR共混物的交联作用以及PVC和NBR同时交联对共混物性能的影响。结果表明,PVC/NBR共混物中的PVC组分交联后,共混物的物理性能和热变形性能都有所改善;PVC和NBR两组分同时交联可改善共混物的物理性能和热变形性能,在NBR用量较大(60份以上)时效果更为明显,若NBR用量太低,则共混物热变形性能反而有所下降;交联剂TEPA对硫黄硫化NBR有一定抑制作用,对共混物的物理性能影响不大,但在一定用量范围内有较小的劣化作用 相似文献
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用大粒径粉末丁腈橡胶(PNBR)改性PVC并制备了鞋底专用料,研究了PNBR、增塑剂、填料及加工工艺对共混物性能的影响。结果表明,PVC100份(质量份,下同),大粒径PNBR10~30份,邻苯二甲酸二辛酯50~70份,高芳烃油10~30份,超细碳酸钙20份及适量助剂,用混炼-挤出或挤出-挤出加工工艺可以制得性能达到GB4492-84指标的鞋底专用料。 相似文献
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粉末SBR—g—s的制备及其对PS的增韧作用 总被引:9,自引:1,他引:8
用凝聚法制备了粒径小于1mm的粉末SBR-g-s,研究了粉末SBR-g-s对PS的增韧效果,结果发现粉末SBR-g-s与PS共混体的冲击强度与SBR-g-s的交联程度,接枝率和组成比有关,当SBR-g-s的溶胀指数为24.3,接枝率为28.1%,SBR/g-s的比率为65/35(质量)时的PS有良好的增韧效果,当这种粉末SBR-g-s与PS的共混比为35/65(质量)其共混体的冲击强度可达48.5 相似文献
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CPE,CV及其与ACR,MBS复合增韧RPVC的研究 总被引:5,自引:0,他引:5
考察了不同CPE牌号及用CPE-PVC接枝共聚物(CV)部分或全部代替CPE对改善R-PVC冲击和拉伸性能的影响,在此基础上,研究了复合增韧体系(CPE、CV分别与ACR、MBS并用或CPE、CV同时和ACR并用等)对提高R-PVC力学性能的影响。结果表明,CPE的分子量高、氯含量分布窄和氯含量高、残余结晶度高分别对提高R-PVC的冲击和拉伸强度有利;CV与CPE并用能提高R-PVC的冲击强度,并且拉伸强度的损失较单独使用CPE为小,并用时其组成比以11为宜;CPE、CV与ACR或MBS联合使用,在适宜组成比下能对R-PVC产生协同增韧效应,改善体系的相容性,提高冲击性能并保留较高的其它力学强度,这是解决目前PVC/CPE共混材料性能缺陷的有效方法。 相似文献
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分别研究了LLDPE、CPE、EVA和SBR对HDPE低发泡结构泡沫材料的增韧效果,考察了不同增韧剂用量对制品性能及外观的影响。结果表明,所选几种增韧剂对HDPE结构泡沫都有明显的增韧作用,在一定的用量范围(质量分数10%~20%)不但保持了力学强度,还大大提高了材料的抗弯曲性能,其中以SBR体系较为理想,添加质量分数为10%的SBR时,材料冲击强度可提高到原来的4倍多,添加20%时,冲击强度可达到原来的9倍左右,并且所制泡沫质量均一,易于控制。增韧剂使材料的流动性下降,以CPE为甚,但动态硫化后的SBR增韧体系流动性却下降不大 相似文献