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以轻烧粉和氯化铵反应为出发点,研究了氧化镁蒸氨反应过程的动力学和反应机理。结果表明:当反应30 min时,70~90 ℃条件下溶液中镁离子浓度约为0.14 mol/L,100 ℃时浓度为0.5 mol/L。XRD结果表明,蒸氨过程中未反应生成Mg2+的氧化镁以氢氧化镁存在于滤渣中。随着煅烧温度的升高,氧化镁水化反应活化能逐渐增加。当煅烧温度为600 ℃时,反应活化能为64.789 9 kJ/mol;当煅烧温度为800 ℃时,反应活化能为81.350 6 kJ/mol。氢氧化镁和氧化镁按不同物质的量比混合进行蒸氨反应时,蒸氨速率随体系中氢氧化镁含量的增加而升高。氧化镁蒸氨体系可分为2个阶段:第一阶段,氧化镁在铵盐体系中进行水化反应生成氢氧化镁,同时部分氧化镁和氢氧化镁进行蒸氨反应生成镁离子;第二阶段,整个体系完全变成氢氧化镁蒸氨体系。 相似文献
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利用菱镁矿制备高活性氧化镁 总被引:8,自引:2,他引:8
以菱镁矿为原料,先在850℃下煅烧2h获得轻烧氧化镁,然后水化成氢氧化镁,干燥后在不同温度(分别为450℃、500℃、550℃、600℃)和保温时间(分别为1h、1.5h、2h)下轻烧,通过分解氢氧化镁制备了高活性氧化镁。结果表明:氢氧化镁在500℃时完全分解成氧化镁;轻烧温度和保温时间对氧化镁活性(用吸碘值表征)有较大的影响,随着温度的升高,氧化镁活性逐渐降低,而在相同温度下,随着保温时间的延长,氧化镁的活性降低;在加热温度为500℃,保温时间为1h的条件下轻烧分解氢氧化镁,能得到吸碘值达191.42mg·g-1的活性氧化镁。 相似文献
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工业氢氧化镁化工行业标准简介 总被引:4,自引:0,他引:4
苏培基 《中国石油和化工标准与质量》2001,(4):3-4
1 产品概况1 .1 产品性质氢氧化镁为白色固体粉末 ,难溶于水 ,不溶于碱性物质 ,易溶于稀酸和铵盐溶液 ,受热分解为氧化镁和水 ,初始分解温度为 340℃ ,当达到430℃时 ,分解速度加快 ,490℃时 ,分解完全。分子式 :Mg(OH) 21 .2 生产方法工业氢氧化镁生产方法主要有以下三种 :1 .2 .1 利用氢氧化钠和卤水、卤块反应 ,制得高纯度氢氧化镁。1 .2 .2 利用煅烧过的白云石和卤水、卤块反应 ,制取氢氧化镁。1 .2 .3 利用石灰石和卤水、卤块反应制取氢氧化镁。1 .3 生产厂目前有山东省胶州市沽河镁盐厂、山西运城盐化局十一厂、河北省邢台… 相似文献
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以氯化镁和氨水为原料,PVA为分散剂,采用氨水直接沉淀法制备氢氧化镁,再煅烧得超细氧化镁,并对所得产品进行了SEM表征。考察了氯化镁浓度、反应温度、反应时间、添加剂用量、煅烧温度和煅烧时间等因素对氧化镁粒径的影响。确定最佳工艺条件为:氯化镁浓度1mol/L,分散剂PVA用量1%,反应温度50~55℃,反应时间40~45min,煅烧温度为650℃,煅烧时间为2h。结果表明,在最佳工艺条件下制备的氧化镁平均粒径为48nm左右,产品分散性良好。用荧光光谱法测定,氧化镁纯度达到99.8%。 相似文献
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以水菱镁矿为原料,通过“煅烧-水化-煅烧-水热”的简单合成路线制备了高分散六角片状的阻燃型纳米氢氧化镁。确定初步工艺后,探究了氧化镁用量、水热温度和水热时间对氢氧化镁结晶度和形貌的影响,确定最佳工艺水热条件:氧化镁用量为10%~25%(质量分数)、水热温度为150 ℃、水热时间为3 h。在水热过程中,分别向反应体系中加入聚乙烯吡咯烷酮(PVP)、十六烷基三甲基溴化铵(CTAB)、聚乙二醇6000(PEG6000)和聚乙二醇200(PEG200),考察了不同改性剂及改性剂用量对氢氧化镁颗粒结晶度和分散性的影响。结果表明在4%(质量分数)PVP的条件下,能很好地改善纳米氢氧化镁的分散性,并得到了分散性好、晶形完整、粒径均匀、直径为300~400 nm、厚度为40~60 nm的六角片状纳米氢氧化镁。 相似文献
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养护温度对高温煅烧MgO水化反应产物组成的影响 总被引:3,自引:1,他引:2
以TG-DSC和TG-FTIR联用,研究了轻质MgO在不同实验条件下的水化性质和水化产物.结果表明,900 ℃煅烧的MgO在室温下容易发生水化,温度升高可显著加快MgO的水化速率.常压高湿条件下,1300 ℃煅烧MgO的水化和碳酸化作用同时进行,产物为六方Mg(OH)_2和无定型的碳酸化产物,两类产物的生成量随养护温度升高而显著增加,生成的碳酸化产物的热解温度在300~450 ℃范围内,基本覆盖了Mg(OH)_2 的热分解温度范围.高于1300 ℃煅烧的MgO有较强的稳定性,室温下几乎不发生反应,但温度提高到40 ℃以上时,水化和碳酸化作用又显著进行. 相似文献
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本文探讨了轻烧镁砂(MgO)在不同水泥浆体中的膨胀特性,并借助于水化热仪、DTA、DSC、XRD、OM和EM对MgO在不同碱度NaOH溶液和水泥浆体中的水化及其产物Mg(OH)_2的结晶特性进行了较为详细的研究。在此基础上,提出了MgO在水泥中的膨胀机理,并据此建立了膨胀模型。研究结果表明,水泥中MgO的膨胀起因于Mg(OH)_2晶体的生成和长大。膨胀在很大程度上取决于生成的Mg(OH)_2晶体所占据的位置,其次还取决于Mg(OH)_2晶体的尺寸。浆体膨胀的直接推动力为极细小Mg(OH)_2晶体的吸水肿胀力和Mg(OH)_2晶体的结晶生长压力,但后者是主要的。粉煤灰和矿渣使浆体孔隙液碱度降低和浆体多孔是其对膨胀起抑制作用的主要原因。 相似文献
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分别以轻烧氧化镁粉、碳酸镁、分析纯氢氧化镁为MgO源,纳米η-Al2O3为原料(其摩尔比为1∶1),采用固相反应法制备镁铝尖晶石。研究不同MgO源对纳米η-Al2O3制备镁铝尖晶石的显气孔率、体积密度、物相组成、晶胞参数以及微观结构的影响。结果表明,随着烧结温度升高,三种MgO源与纳米η-Al2O3制得镁铝尖晶石试样的致密性逐渐升高。在1 600 ℃下,以氢氧化镁为MgO源与纳米η-Al2O3制得尖晶石试样的体积密度最大为3.296 g/cm3,显气孔率最低为1.9%,晶粒发育最好,晶粒尺寸约为3~5 μm。1 300 ℃时,三种MgO源与纳米η-Al2O3全部生成镁铝尖晶石,与以α-Al2O3为Al2O3源制备镁铝尖晶石的传统固相法相比,镁铝尖晶石的合成温度降低了100 ℃,可以降低镁铝尖晶石的成本,对镁铝尖晶石的应用具有实际意义。 相似文献
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CuMgAl类水滑石的制备与表征(英文) 总被引:2,自引:1,他引:1
在MⅡ与MⅢ的摩尔比为1(MⅡ代表Mg2+和Cu2+等,MⅢ代表Al3+等)及不同Cu与Mg的摩尔比(3:1,1:1,1:3,1:19)的条件下合成了CuMgAl类水滑石,并进行了元素分析、X射线衍射、扫描电子显微镜、Fourier变换红外(infrared,IR)光谱仪、热重-差热分析及Brunauer-Emmett-Teller比表面积表征.结果表明:在Cu与Mg的摩尔比小于1时,可以得到纯水滑石物相,在Cu/Mg比较大时,由于Jahn-Teller效应,层状结构不稳定,出现Al(OH)3及Cu的氢氧化物或氧化物相.随着Cu含量的增加,CuMgAl类水滑石的结晶度增加.层间碳酸根离子的对称性减少,热稳定性下降.500℃时煅烧CuMgAI类水滑石其层状结构已完全破坏,此时可以形成MgO,Cu形成CuAlO4晶相.Al的氧化物没有出现在煅烧后的氧化物中.500℃煅烧的氧化物比表面积最大. 相似文献
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氢氧化镁处理酸性含铁废水的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
以氢氧化镁作为吸附剂处理酸性含铁废水的结果表明,该方法操作简便,铁去除率高,可达98%以上。氢氧化镁对Fe3+的饱和吸附量达32.86 mg/g。氢氧化镁回收后,经轻烧处理变成氧化镁,仍可以处理含铁工业废水,且可多次使用。吸附等温线的测定表明,Mg(OH)2对Fe3+的吸附为典型的化学吸附。 相似文献
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《Ceramics International》2019,45(15):18908-18913
MgO/Mg(OH)2 based thermal energy storage materials are studied. MgO micro-beams were extensively formed on the surface of the millimeter size MgO pellets by electron beam irradiation, and Mg(OH)2 flakes were synthesized in large amounts by inducing reaction with water molecules on the increased MgO surface area. It was confirmed that the mass reduction tendency of Mg(OH)2 flakes synthesized in large quantities was remarkably increased in the course of decomposition into MgO and H2O through an endothermic process. It is expected that this process can be applied to various thermal energy storage systems in the future because there is no dispersion and fine powder, and large-area processing is possible. 相似文献
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以MgCl_2·6H_2O、CaCO_3和LiCl为原料,采用熔盐法制备了岩层形貌MgO粉体.借助热重-差示扫描热量计(TG-DSC)、X射线衍射仪(XRD)、场发射扫描电子显微镜(SEM)等手段对反应过程及产物进行了分析和表征.结果表明,430 ℃保温3 h热处理,产物中有MgO生成,600 ℃保温3 h热处理,产物经无水乙醇洗涤后,全部为MgO晶体;原料在650 ℃下保温3 h热处理,用水浸泡得到的氢氧化镁为不规整的片状形貌,分解为氧化镁后变成颗粒状形貌,粒径介于0.1~0.6 μm之间;EDTA-PEG溶液浸泡得到的氢氧化镁为四面体形貌,分解为氧化镁后为岩层形貌,大部分在顶角处有缺损,最大边长可达1.5 μm,表层粘附着少量颗粒状氧化镁,表面不平整. 相似文献
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为了研究活性MgO含量对碱式硫酸镁水泥强度及水化产物的影响,采用不同活性MgO含量的轻烧氧化镁制备水泥试样,进行抗压强度和抗折强度试验,并对水泥水化产物进行X射线衍射分析.结果表明,当改性剂掺量为活性MgO质量的1%时,活性MgO含量为60%的轻烧氧化镁制备的水泥试样在室温条件下养护28 d的抗压强度最高,水化产物的主要物相为5·1·7相和少量Mg(OH)2相;活性MgO含量为70%的轻烧氧化镁配制的水泥试样在同等条件下的抗压强度仅为活性MgO含量为60%时的60%,水化产物的主要物相为Mg(OH)2相和少量5·1·7相;活性MgO含量为43.2%的轻烧氧化镁制备的水泥试样强度最低,水化产物中以Mg(OH)2相为主,5·1·7相含量较少,以及剩余MgO相和未分解的MgCO3相.采用活性MgO含量为70%的轻烧氧化镁制备水泥试样时,增加改性剂掺量为活性MgO质量的2%时,试样各龄期强度有较大提高. 相似文献