化纤厂反应器内翅片管制造方法

1　制造胎具及施工方法1.1　反应器喷淋管结构及材料反应器喷淋管的内翅片部分可分四段 ,包括一个不带翅片的弯头 ,管子规格为 16 8.3× 11,材质为15ＣｒＭｏ ,内有 30× 6 ,16ＭｎＲ的翅片 10条 ,总长度为10ｍ ,翅片和管焊接连接 ,均布在管内 ,作用是增加换热面积。1.2　下料( 1)管子下料分四段 :2 6 57、2 550、2 550、1371ｍｍ。根据实际制造情况 ,管子 2 550、1371段应留适当调节余量。用无齿锯下料 ,去掉毛刺。( 2 )翅片下料分四组 :第一组长度为 2 52 2 .8,10条 ,第二组长度 2 50 0 ,10条 ;第三组 2 50 0 ,10条 ;第四组长度 132 1,10…     

我厂一段蒸发加热器的损坏及原因分析

我厂一段蒸发加热器总换热面积为170m~3。该设备为两段组合式,上段是1.3×10~8Pa(13kgf/cm~2)饱和蒸汽加热段,下段是利用一分气加热尿液的热利用段,有480根φ25×2Cr18Ni12Mo2Ti换热管。尿素系统投产后,1980年6月根据齐鲁一化的经验和化工部的指示,在当时低负荷的生产条件下,为提高产品质量,将热能回收     

我厂油煤气脱硫设备的改造

一、概述我厂年产5万吨合成氨生产装置,系以重油为原料,采用加压气化激冷流程。气体净化方法采用油煤气中温变换,脱硫,两次脱碳,低变甲烷化。油头操作压力为21.5×10~5Pa,高压机采用三段压缩至313.6×     

国外电极浸渍装置的现状

近两年来由于引进工程的需要,先后同奥钢联、西德的Feist—Incon公司以及日空工业株式会社等外国公司进行了技术交流。本文仅对高压浸渍方面所见所闻向读者作一简单介绍。 1.国外电极渍浸装置的现状浸渍工艺早在30年前就已应用于电极生产,浸渍压力由5～6×10~5Pa逐渐发展到10×10~5Pa以上。为了便于上述的压力有所区别,习惯上称10×10~5Pa以上的浸渍为高压浸渍。据国外试验证明,电极在浸渍压力10～20×10~5Pa的范围比较经济合理,真空度的高低对浸渍效果影响较大,真空度越高浸渍效果越好,国外的浸渍真空度已达到1330～4000Pa。此外,对浸渍罐的型式、加压方式、浸渍工艺联动线、烟气净化、自动控制等方面都作了研究和改进。     

甲苯-苯甲醛-苯甲酸体系汽液平衡的研究

本文在600×1.333×10~2Pa和400×1.333×10~2Pa压力下分别测定了甲苯-苯甲醛-苯甲酸三元体系及其三个二元体系的汽液平衡数据。用点检验法对二元数据进行了热力学一致性检验,并用Margules、wilson、NRTL和UNIQUAC方程作热力学关联。预测了三元汽液平衡关系,与实测值吻合结果令人满意。     

正己烷、正辛烷在临界二氧化碳中的相平衡

<正> 本文应用一种新型的汽液双循环高压平衡釜测定了正己烷和正辛烷分别在临界二氧化碳中的相平衡数据。测定范围压力为(18～87)×1.0133×10~5Pa,温度为30～60℃。实验流程如图所示。     

压缩机入口防超压的有效装置

我厂采用三套全低压空气分离装置(简称空分),生产高纯度氮气和工业氧气。其中两套是相同类型的 AK-13000/4000型空分氮洗内联合装置,在氮洗装置不开的情况下,每套以压力7.3550×10~5Pa(7.5kgf/cm~2·G)、流量3,700m~3/h 的高纯度氮气,引到往复式4M12—59/30型氮气压缩机前的低压氮缓冲罐内。第三套是 FON3200/3200-1型全低压空分装置,以压力9.8067×10~3Pa(0.1kgf/cm~2·G)、流量3,200m~3/h 的氮气同时进入低压氮缓冲罐内,一同经低压氮缓冲     

给水预热器及膜式水冷壁对注汽锅炉热效率的影响

提出多种注汽锅炉改进方案,包括去除给水预热器、辐射段采用膜式水冷壁和在只具有烟气转向作用的过渡段增设膜式水冷壁。通过热力计算综合对比不同改进方案对注汽锅炉热效率、排烟温度、换热温压及燃料消耗量等重要参数的影响,并确定最佳改进方案。结果表明:去除给水预热器可以大幅提高油田注汽锅炉热效率。辐射段与过渡段采用膜式水冷壁对排烟温度影响较小,但可以有效降低对流段入口烟温,降低对流段管子超温烧毁的几率。     

H22Ⅲ-165/320型高压机一段活塞断裂处理

我厂 H_(22Ⅲ)-165/320型高压机投运后,1986年7月以来,~#3H_(22Ⅲ)-165/320型高压机运行不正常,一段出口压力偏低,仅(1.6～1.7)×10~5Pa;一段出口温度偏高,达177～     

气化压力对合成氨装置的影响

本文是将85.32×10~5帕气化或58.84×10~5帕气化压力对合成氨装置的影响,进行了对比评述。认为,85.32×10~5帕气化,在能耗,投资、国产化方面均比58.84×10~5帕气化优越。     

PA66帘子布卷绕机接压控制系统的改进

介绍了PA66浸胶帘子布卷绕机接压控制系统的工作原理,分析了系统控制单元的作用,改进了接压控制系统。提高卷绕夹头上的初始压力,由9．8×10~5 Pa提高到2．94×10~6 Pa;对原有的直线型压力补偿改进为离散曲线化补偿;优化卷取参数,采用修正系数调节接压力随布卷直径的关系。接压控制系统改进后,帘子布卷取成型率从98．2%提高至98．9%,返卷率由1．8%降至1．1%。     

大型水煤浆制氨联产甲醇及C_1化工产品

本文论述了近代大工业生产60×10~5Pa水煤浆气化技术联产C_1化工产品;提出了30×10~4t/a水煤浆制氨联产10×10~4t/a等压合成甲醇的概念设计。     

浅析文氏洗涤器并联运行的利弊

中氮企业中,重油部分氧化法加压气化的急冷流程,其裂化气的炭黑洗涤和清除,均采用文丘里洗涤器和最终洗涤塔.由于裂化气需经过三级文丘里和三级旋风分离器以及最终洗涤塔,重油气化系统阻力一般在(2.9～3.4)×10~5Pa(3.0～3.5kgf/cm~2),比设计允许值1.4×10~5Pa(1.4kgf/cm~2)高出2.0×10~5Pa(2kgf/cm~2)左右。     

一段转化炉设置燃料油及空气预热器的经济效益

吴泾化工厂大型合成氨装置的设计中,为降低一段炉排烟温度,提高热效率,降低油耗,在一段转化炉对流段中设置了7组燃料油预热器及8组助燃空气预热器。所花投资约30万元,在满负荷情况下按27万吨氨/年计,每年可回收4000吨柴油,约4个月投资就可回收。实际运转情况是:由于原料油及氨平衡等问题,长期未能满负荷运转,平均在日产500吨左右水平。由于负荷低,对流段中的燃油及助燃空气预热器的换热面积偏大,所以物料预热后的温度都较设计值为高。燃油预热器设计值为室温至100℃,实际可达110℃;燃烧的空气过剩系数设计值为1.15,实际上由于转化炉     

苯甲酸催化加氢制备无氯苯甲醛的中试

运用共沉淀法制备了锌锰复合纳米催化剂,并用于气相催化加氢苯甲酸合成无氯苯甲醛。单管小试及多管扩大中试表明,该催化剂不但具有很高的催化选择性,同时在较低温度下仍保持很高的活性。多管扩大最佳实验条件为:反应温度370±5℃,催化剂预还原时间50 h,氢气压力1.4×105~1.6×105Pa,氢酸分压比40∶1~50∶1,氢气气时空速650~750 h-1时,苯甲酸的转化率高达99%,苯甲醛的选择性为83%。     

利用废热加热ADA-钒酸盐脱硫液的尝试

我厂脱硫系采用常压ADA-钒酸盐法,变换为7.8453×10~5Pa(8kgf/cm~2)加压变换。在脱硫工序中,ADA-钒酸盐溶液(以下简称溶液)的加热,原设计是用一个40m~2的管壳式换热器,靠1.2749×10~6Pa(13kgf/Cm~2)的蒸汽来完成的。溶液温度控制在40±     

防止转化器腐蚀经验点滴

我厂聚氯乙烯设计能力为3000吨/年,共有1600×2400毫米转化器三台(均为胀管),每台使用寿命几乎只有10个月,最长也不到一年。损坏的迹象是转化器到管壁穿孔,抽出的管子可以明显看到管外壁被腐蚀得坑坑洼洼,换好这根又坏了那根,每星期要倒触媒三四次,给生产带来很大困难。为解决转化器这一电化腐蚀,     

中空纤维超滤处理碱性锌酸盐镀锌废水

用外压式聚砜中空纤维超滤组件处理pH9—11.5,Zn~(2+)浓度为10—40 mg/L的碱性锌酸盐镀锌废水,在(?)=1.2×10~5Pa,ΔP=0.4×10~5Pa时,膜透过水的平均Zn~(2+)含量<0.5mg/L。该超滤系统已在生产线上稳定远行近二年。     

催化重整集总反应动力学模型研究——(Ⅱ)七碳反应网络的动力学模型

本文论证了七碳重整反应网络和动力学模型的建立。在压力为8×10~(■) 10×10~(■) 12×10~(■)Pa,温度 160°,180°,500°,氢,油摩尔比为10的实验条件下研究了七碳组分在 Pt-Sn/Al_2O_3催化剂上的本征反应动力学。用最佳步长策略法估计了各个反应的动力学参数。计算了各个反应的频率因子和活化能,检验了模型的拟合效果与预测能力。     

稀相输送床中气固两相运动及换热特征

本文针对输送床颗粒加速段气固两相对流换热系数和温度都连续变化的实际,建立了毕渥准数小于0.1时的群颗粒非稳态对流换热数学模型,可求解气固有效换热时间,结合颗粒运动方程,能确定出有效换热管的高度。数学模型的理论计算、热模试验及现场实测均表明,水泥生料粉和高温气流的换热主要发生在加速段的起始区,其距离不超过20厘米,时间不大于0.03秒。强调降低各级预热器输送管的长度,增加预热器的级数,是提高热效率的重要途径。