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热处理对PP/纳米SiO2/PA6/POE-g-MAH复合材料力学性能与结晶行为的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了不同热处理温度、热处理时间、冷却方式对PP/纳米SiO2/PA6/POE-g-MAH复合材料力学性能与结晶行为的影响.结果表明,随着热处理温度的升高,复合材料的缺口冲击强度直线下降,断裂强度与断裂伸长率显著提高;热处理时间的增加,对复合材料的缺口冲击强度、断裂伸长率和断裂强度影响显著,对拉伸强度影响较小;在复合材料结晶温度以下温度进行热处理,材料的综合力学性能下降,在结晶温度以上的温度进行热处理,采用快速冷却的冷却方式能够显著改善材料的综合力学性能.最佳热处理工艺:热处理温度为140℃,热处理时间为30 min,水冷冷却. 相似文献
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《当代化工》2020,(9)
采用5种工艺制备了C纤维束增韧SiC陶瓷基复合材料(Mini C/SiC),研究了热处理工艺对不同制备工艺条件下Mini C/SiC复合材料拉伸性能和强度分布的影响。实验结果表明:在不进行热处理的Mini C/SiC复合材料中引入热解炭(PyC)界面相可提高拉伸性能和强度稳定性。与不进行热处理的MiniC/SiC复合材料相比,对引入PyC界面相复合材料的C纤维束和/或PyC界面相进行热处理均可提高拉伸性能。热处理温度小于等于1700℃时,先对C纤维进行热处理然后再沉积PyC界面相的MiniC/SiC复合材料,其拉伸性能最好。热处理温度为2 000℃时,先对C纤维沉积PyC界面相然后再进行热处理的Mini C/SiC复合材料,其拉伸性能最好。热处理温度对Mini C/SiC复合材料变形行为有着显著的影响,热处理温度不同时,复合材料表现出了不同的变形行为。 相似文献
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以双酚A型聚碳酸酯(PC)为原料,对其进行注射成型,主要探讨了注射成型温度对其成型性能和力学性能的影响,同时讨论了注塑压力及模具温度对其成型性能的影响。结果表明,随着注塑温度升高,PC试样的拉伸强度、弯曲强度、断裂伸长率及缺口冲击强度升高,当注塑温度超过290℃后,力学性能总体上变化不大,注塑温度过高或过低都会使试样透明性下降、缺陷增多,而过高或过低的注塑压力及模具温度均会劣化PC的成型性能。PC的最佳注塑工艺条件为注塑温度290℃,注塑压力100 MPa,模具温度100℃。对在最佳注塑工艺条件下注塑的PC试样通过退火的方式进行热处理,发现在一定范围内,随着热处理温度提高,PC试样的拉伸强度和弯曲强度总体上升高,断裂伸长率和缺口冲击强度下降。当对PC的强度要求较高而对韧性要求相对较低时,125℃是较为适宜的热处理温度;而当对其韧性和强度都有一定要求时,热处理温度不宜太高。 相似文献
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《塑料》2017,(2)
在熔融堆积成形制造技术中,成形制品的热处理工艺对于其力学性能和外观有较大影响。以熔体微分粒料3D打印机为实验平台,以PLA为实验材料,在相同工艺参数下,打印15个拉伸试件,并将其分成5组,其中,第一组不做处理,第二至第四组分别在不同的温度下进行热处理。将5组试件进行拉伸测试,得到每组平均最大拉伸强度,并取样进行X-射线衍射分析,通过Jade软件对图谱进行结晶度计算,得到了在不同温度下试件的结晶度,分析了热处理温度、最大拉伸强度、结晶度之间的相互关系。实验结果表明:随着热处理温度的提高,试件的最大拉伸强度和结晶度都呈先增大后减小的趋势,且试件的拉伸强度和结晶度成正相关关系。热处理温度在100~120℃之间时,试件的拉伸强度最大;在100℃时,结晶度达到最高。仅从试件的拉伸强度考虑,最佳热处理温度为100℃。 相似文献
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研究了超高相对分子质量PET纤维后拉伸和热处理工艺。结果表明,提高拉伸倍数和一定条件下的热处理可明显提高纤维的强度和模量,聚合体相对分子质量和纺丝浓度及拉伸温度对纤维的可拉伸性有重要影响。乙二醇作为一种热处理介质,可提高纤维强度和模量。增加热处理张力,可以明显地提高纤维的强度。 相似文献
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污泥热解时对热解产物起关键影响的工艺参数为热解温度和热解时间,该参数直接影响工艺的减量率和经济性,同时影响产物的颜色和热值。采用自制热处理设备,在不同温度和持续时间下对污泥热解技术进行研究,探究污泥热解相关指标随热解温度和热解时间的变化规律,并对污泥热解工艺参数进行了优化。试验表明:热解温度越高,污泥减量率越大,热解产物热值越低;热解时间越长,污泥减量率越大,热解产物热值越低,但其变化幅度逐渐降低;优化后的工艺条件为:热解温度400℃,持续时间20 min。 相似文献
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以醇铝溶胶-凝胶法制得的水合氧化铝粉为实验原料,通过正交设计,运用(L934)正交表安排热处理实验对水合氧化铝进行热处理,制备具有不同颗粒特性纳米氧化铝粉体,探讨热处理工艺参数对纳米氧化铝颗粒特性的影响规律,优化纳米氧化铝的热处理工艺参数。结果表明:热处理工艺是影响纳米氧化铝颗粒特性的一个重要因素。热处理工艺参数对Al2O3粒子颗粒特性的影响由强到弱的次序为:煅烧温度、煅烧温度点的保温时间、水合氧化铝300℃分解温度点的保温时间;通过控制其热处理工艺参数,可获得一定尺寸范围内的大小均匀、分散性好的球形γ-Al2O3粉体;制备尺寸为8nm的球形γ-Al2O3粉体的最佳的热处理工艺参数为:煅烧温度900℃,煅烧温度点保温4h,300℃温度点不保温。 相似文献
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红砂岩具有遇水软化的特性,通过与石灰岩集料对比,研究了红砂岩粗、细集料硬度与抗软化性能及其对水泥稳定基层(水稳基层)强度与抗软化性能的影响规律,并通过界限含水率、XRD与SEM测试,对比了红砂岩、石灰岩集料浸水前后的矿物成分与微观形貌。结果表明,红砂岩集料浸水后质量减少,硬度降低,抗软化性变差,制备的红砂岩水稳基层强度、软化系数低于石灰岩水稳基层,但红砂岩粗集料制备的水稳基层强度、软化系数降低幅度小于红砂岩细集料制备的水稳基层。红砂岩集料中的黏土矿物遇水崩解剥落、膨胀疏松化是红砂岩水稳基层强度、软化系数降低的主要原因。本研究可以为红砂岩在路面基层材料中的组成设计与工程应用提供理论参考。 相似文献
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本文考察了不同温度和不同次数的高温热处理对石英陶瓷材料强度、晶相和微观形貌的影响。在对石英陶瓷材料单次热处理时,650~850℃下材料强度高于62MPa,强度变化不明显;在950℃热处理后,材料强度降为57.9MPa,较未热处理样品降低8.8%。在850℃、保温4h条件下,材料经过4次反复热处理后,强度降低为55.1MPa,较未处理试样降低13.2%,1000℃下抗热震处理后强度降低至51.7MPa。XRD和SEM对材料的晶相和微观形貌变化的测试结果表明,热处理温度过高和热处理次数越多,材料出现的析晶越多,造成石英颗粒出现微裂纹缺陷也越多,导致材料的强度降低。 相似文献
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采用固相烧结和低温煅烧工艺,制备了硅藻土基多孔陶瓷支承体。以硅藻土为主要原料,在釉料里添加适量电气石和烧结助剂,结合不同的釉层热处理温度,制备了电气石/硅藻土基内墙砖。用热重–差示扫描量热分析、X射线衍射、扫描电子显微镜对不同热处理温度下釉层进行了表征,探讨了热处理温度对釉层微观形貌与结构的影响。以甲醛为目标降解物,考察了釉层不同热处理温度下电气石/硅藻土基内墙砖对甲醛去除效果的影响。结果表明:随着热处理温度的提高,硅藻土原始孔洞减少,比表面积和孔隙率下降,电气石结构发生变化。850℃时材料的表面结构稍有破坏,强度较高,对甲醛的去除效果较好,1 m3的环境舱内,300 min甲醛去除率达到73.6%;升温至950℃及以上,硅藻土和电气石结构遭到破坏,材料对甲醛的吸附和降解能力下降。 相似文献
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本文以液相渗积原位固化工艺制备且样件恒重的针刺结构石英纤维增强石英陶瓷复合材料作为实验对象,通过真空浸渍硅油—固化—热处理工艺对其开展改性。讨论了浸渍硅油前后以及不同的热处理温度对该复合材料性能的影响以及断面显微结构。结果表明,改性后的材料体积密度由最初的1.482g/cm3最高可至1.732 g/ cm3;耐压强度随处理温度升高而增大,500℃处理后的高达84.4MPa;拉伸强度随温度升高呈下降趋势﹔弯曲强度随温度升高﹐先升高后下降﹐在160℃处理时达最高值43.2MPa,升幅达41.64%。 相似文献
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利用正交试验方法研究了热处理工艺参数对熔融沉积成型聚醚醚酮(PEEK)试样力学性能的影响。对保温温度、升温速率和保温时间影响因素下PEEK试样的力学性能进行对比分析,研究现有条件下最优热处理工艺参数。采用差示扫描量热法测试典型PEEK试样的结晶度,通过微米X射线三维成像系统扫描典型PEEK试样三维CT数据并使用VG Studio MAX 3.0.2软件计算其孔隙率,从微观角度分析力学性能变化的原因。结果表明,保温温度对PEEK试样拉伸强度的影响最大,升温速率次之,保温时间最小。最佳工艺参数组合为:保温温度300℃,升温速率8℃/min,保温时间210 min,在该条件下PEEK试样热处理后的结晶度为29.80%,拉伸强度为100.29 MPa,较热处理前分别提高了86.95%和53.56%。 相似文献