亚共析钢激光相变硬化性能的研究

研究了两种基体的亚共析钢经激光处理后,其硬化层的硬度梯度及其磨损特性。研究结果表明,45钢激光淬火后,原始组织为调质态的耐磨性比退火态的耐磨性提高三倍。应用这一研究结果,对汽车前挡板冲压组合模进行激光处理时,获得了明显的经济效益和社会效益。     

激光相变硬化对42CrMo钢的组织与性能的影响

本文对低温回火态的42CrMo钢的激光相变硬化进行了实验研究,试验了激光相变硬化处理的工艺参数对硬化层显微组织、硬化深度、显微硬度变化以及对耐磨性能的影响。结果表明:经激光相变硬化处理后,42CrMo钢的表面层硬度可达Hv1150,硬化层的显微组织主要是高缺陷密度的隐针马氏体。与常规淬火处理相比,显微硬度提高一倍多,耐磨性提高四倍左右。最后探讨了激光相变硬化的机理。     

27SiMn钢的亚温淬火工艺研究

研究了２７ＳｉＭｎ钢的亚温淬火工艺，着重讨论了亚温区的淬火温度选择及预处理组织对该钢亚温淬火效果的影响．测试了各种状态的静强度和冲击韧性．通过高压透射电子显微镜对试验钢微观组织的观察分析，得出该钢的亚温淬火加热温度在８６０℃，原始状态以调质态时性能较好．从经济的观点出发，采用锻造后正火态＋８６０℃淬火＋５５０℃高温回火的亚温处理可代替９２０℃淬火＋５００℃回火的原调质工艺．     

激光工艺参数对45号钢组织和性能的影响

采用大功率CO2激光器对45号钢进行激光相变硬化处理，通过研究不同的激光热处理工艺参数对45号钢组织和性能的影响，找出45号钢激光相变硬化的大致规律，初步摸索出适合于45号钢的激光热处理工艺参数，从而能够根据各种产品不同的使用要求，选择不同的激光热处理工艺参数，来满足所需要求。     

P80高级塑料模具钢热处理生产工艺的试验研究

对比研究淬火回火工艺及正火回火工艺对P80沉淀硬化塑料模具试验钢组织及硬度的影响。结果表明:20 mm方块试样淬火后得到马氏体组织,正火后得到马氏体与少量贝氏体组织;随着回火温度的提高,硬度先升高后降低,500℃回火时硬度最高,但淬火回火试样的最高硬度(45 HRC)高于正火回火试样(42 HRC);100 mm方块试样在淬火加500℃回火后主要是板条回火马氏体组织,硬度范围为42~45 HRC,平均硬度为44 HRC;正火加500℃回火后主要是板条贝氏体组织,硬度范围为39~43 HRC,平均硬度为41 HRC。实际生产中采用热轧控冷加回火工艺生产P80的厚钢板能够满足用户的硬度要求。     

激光淬火齿轮与渗碳淬火齿轮的接触疲劳强度对比实验研究

在40CrNiMoA钢激光相变硬化基础工艺研究的基础上,通过采用齿轮激光热处理关键技术,获得了沿齿廓均匀分布的理想硬化层.40CrNiMoA钢激光淬火齿轮和20Cr2Ni4A钢渗碳淬火齿轮接触疲劳强度试验表明:激光淬火齿轮的接触疲劳极限应力均高于渗碳淬火齿轮,且接触疲劳寿命离散度小,所以激光淬火齿轮可以代替渗碳淬火齿轮.     

45钢热处理工艺对其零件表面粗糙度的影响

45钢经正火、退火、调质、不同淬火+中温回火、淬火+不同中温回火、正火+高温回火6种工艺处理,经机加工后可获得不同的表面粗糙度。其中:820℃淬火+400℃中温回火工艺测得的粗糙度最小,Ra值小于3.26μm; 880℃正火工艺测得的粗糙度最高,Ra值大于6.3μm;其余工艺测得的表面粗糙度介于中间,Ra值为3.2～6.3μm。     

锻造余热处理对最终淬火组织和性能的影响

本文研究了锻热预处理(锻后直接淬火加600℃高温回火)对最终淬火和低温回火(180℃)的45钢的显微组织和性能的影响。观察和测定了显微组织、奥氏体晶粒尺寸及机械性能。结果表明,与正火和锻后空冷相比,这种型式的预处理可以细化淬火钢的奥氏体晶粒,同时可提高钢的韧性和塑性。由此可以认为,用锻热预处理代替正火是可能的。     

45钢淬火加热零保温可行性研究

对45钢在空气介质的箱式炉中进行淬火加热时，加热、保温时间能否缩短，特别是“零保温”是否可行等，进行了试验和研究。结果表明：工件心部到温即可淬火，对45钢制作的中小型工件在调质时，淬火加热过程的零保温是可行的，且零保温试样和经典加热试样的淬火组织与力学性能均无太大的差别。45钢淬火加热零保温可行性研究@白伟成     

38CrMoAlA钢强韧化处理的研究

本文研究了亚温淬火对38CrMoA1A钢组织和性能的影响。研究指出,以板条马氏体为原组织,亚温淬火后所获得的针状铁素体和马氏体复合组织,与常规调质相比,可在不降低强度情况下,进一步提高钢的韧性,其较佳的工艺为1050℃淬火 880℃淬火。亚温淬火后的氮化性能与常规调质后氮化性能相仿。     

工艺参数对45钢激光表面强化组织与性能的影响

通过改变激光功率和扫描速度等参数,研究其对45钢激光表面强化组织与性能的影响。实验结果表明,单道扫描时,当保持扫描速度v为15mm/s时,增加激光功率P,可增加硬化层的深度,最大深度可达1.5mm以上。另外,P/v比值越大,硬化层深度越大;而当P/v比值保持不变时,硬化层深度随着激光功率的增加而增加,其中激光功率从1.2kW到1.8kW时,硬化层深度值增加较快;当激光功率大于1.8kW后,深度值的增长随功率增加变缓;而且硬化层的硬度都达到700HV以上,远高于基体的硬度。在激光多道搭接扫描时,激光能量的再次输入会导致靠近搭接区的前一道硬化层产生回火软化,其硬度接近基体的硬度。     

激光强化40Cr合金钢表面磨损的实验研究

采用CO2激光器在不同的激光强化参数下对40Cr钢进行表面强化，并钭其与热轧Q235钢组成磨擦副，在干摩擦条件下进行摩擦磨损实验，旨在确定合理的激光强化参数，为提高矫直辊耐磨性提供实验依据。通过对实验结果和定量分析提出，激光强化可以提高40Cr钢的耐磨性，采用扫描电镜对激光强化后的40Cr钢表面和磨损表面进行分析，发现激光强化后40Cr钢的金相组织主要是致密的马氏体，而且磨损表面比正常淬火的40Cr钢的表面光滑，仅产生一些微裂纹。     

激光功率参数对GCr15钢组织和抗磨性能的影响

为研究不同激光功率参数对激光硬化后的最终显微组织、硬度和耐磨性的影响,应用宽带扫描技术进行了GCr15轴承钢激光强化处理试验,用光学显微镜和扫描电镜、x射线衍射仪等现代测试手段对GCr15轴承钢试样的显微组织和形貌尺寸特征进行了分析,磨损试验在MM200磨损试验机上进行.结果表明,激光参数变化所产生的显微组织变化造成了表面硬度值和磨损率的较大差异.激光功率大时,激光硬化层表面未溶碳化物量减少,使得表面马氏体中碳的质量分数增加,表面硬度增高.在干摩擦磨损过程中,激光改性层表面发生摩擦诱发马氏体相变.在干摩擦和油润滑两种条件下,激光功率越大,激光硬化层的抗磨损性越好.     

格林函数法计算激光相变硬化温度场

用格林函数法对激光相变硬化时的温度场进行了计算,从热传导方程出发,对光斑形状、材料热物性作了恰当近似,用"像光源"方法对边界条件进行了处理.分析了加热和冷却过程中,材料内部组织的变化,并用无界边条件的解来模拟硬化带的特点.     

中碳钢激光相变硬化组织中碳化物特性的研究

借助Ｈ－８００透射电子显微镜和Ｄ／ｍａｘ－ＲＣｘ射线衍射仪，对中碳钢激光淬火相变硬化区马氏体上弥散分布的碳化物进行了研究．试验结果表明，相变硬化区的组织为混合型马氏体且其上弥散分布着Ｍ３Ｃ型碳化物．此类碳化物对淬硬区硬度的提高起了非常重要的作用．     

Wear Performance of Laser Surface Hardened GCr15 Steel

In order to assess the new tribological properties of laser surface hardened GCr15 steel, the wear resistance between specimens treated with laser and those of conventionally hardened under dry sliding conditions was compared. The change of wear mechanisms in laser hardened GCr15 resulted in a distinct difference in wear rates. The results showed that quenched zones not only had sufficient depth of hardening and higher hardness, but had more retained austenite and finer carbides because of a higher degree o...     

用回归正交法建立激光相变硬化性能与工艺参数学模型

用回归正交分析的方法,建立了中碳结构钢、碳素工具钢和合金结构钢的激光相变硬化性能与工艺参数间关系的数学模型.分析了回归方程的显著性并预测了各硬化指标的精度.试验指出,该方程是实用的,在试验条件范围内,精度较高,对生产实践有一定的指导作用.