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2.25Cr-1Mo/奥氏体不锈钢堆焊接头熔合区碳的迁移及成分分析 总被引:1,自引:0,他引:1
异种钢焊接接头在焊接时或使用期间,发生失效的主要区域通常在熔合区[1],长期以来,异种钢接头熔合区一直是焊接工作者研究的重点.虽然国内外对异种钢接头的熔合区进行了大量的研究[2~4],但仍然有许多问题,尤其是基体为铸造组织的铸钢堆焊奥氏体不锈钢,其基体组织和成分的不均匀性也会对熔合区组织产生不利的影响.对在2.25Cr-1Mo钢上堆焊奥氏体不锈钢的焊接性试验[5]的基础上,重点研究了堆焊接头熔合区碳的迁移及其成分分析,为正确指导大型汽轮机高压模块中分面堆焊及类似产品焊接生产提供了理论依据.图6表3参8 相似文献
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近年来,发电机组热力系统大量采用中、高合金钢,如5Cr-1Mo 5Cr-1MoVTiB、9Cr-1Mo、9Cr-1MoVNb、9Cr-2MoVN、12Cr-1MoV以及奥氏体钢.这些钢中由于含有较高的活泼元素铬,在焊接时极易在焊缝根部产生"过烧"缺陷.所谓"过烧",是中、高合金钢无熔渣保护焊接(TIG和气焊,目前电力行业主要是TIG-钨极氩弧焊)所特有的根部缺陷,一般产生在焊缝根部的打底层,呈泡沫状,高度和宽度超过正常焊缝金属数倍,性质与一般气割后的氧化渣相似. 相似文献
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通过对9%~12%Cr耐热钢基本特点的分析认为,KT5917(12Cr铸钢)的Cr、W含量较KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)高,所以KT5917(12Cr铸钢)的高温抗蠕变性能、抗氧化性能、抗腐蚀性能优于KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)。但KT5917(12Cr铸钢)610℃许用应力小于KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)的许用应力,使其阀体设计壁厚大于KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)设计壁厚,铸造阀体还存在无损检测和焊接难度增大的问题,KT5917(12Cr铸钢)的实际使用性能要劣于KT5031A(9Cr-1Mo锻钢)。 相似文献
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本文对碳钢Q235和不锈钢0Cr13Ni5Mo异种钢焊接接头的机械性能、残余应力和微观组织方面进行研究,掌握了异种钢焊接接头的组织和性能特点,提出了焊接接头残余应力分布规律,确定了去应力热处理工艺与组织和残余应力的关系。 相似文献
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针对核电施工中出现的大批量不锈钢管道需要安装焊接的实际情况,从保证焊接接头根部焊接质量和降低施工成本出发,对用海绵加胶木板做堵头,用可溶纸做堵头,或者将可溶纸做成截面为U型的环状气室这3种充氩保护方式进行了对比研究.实践表明,这些保护措施不仅适用于不锈钢材质管道焊接接头根部的充氩保护,还可用于各种中、高合金钢材质管道焊接接头根部的充氩保护. 相似文献