100MW汽轮机真空低的原因分析与解决方法

牡二电厂四台 N100-90/535型汽轮机凝结器真空长期低于设计值运行,严重影响机组的经济性和安全性,夏季甚至还影响机组带满负荷,通过分析研究,找出原因,提出提高凝结器真空的方法与措施。     

汽轮机油挡气封装置改造

汽轮机润滑油中带水将导致润滑油油质乳化,直接影响轴承的使用寿命,并且使调节系统灵敏度下降,严重影响机组的正常运行。内江发电总厂21号机组为N200—130/535/535凝汽式汽轮机,由于设计落后,投运时间较长,高压缸前后轴封,中压     

汽轮机联轴器瓢偏大的原因及处理

秦皇岛发电有限责任公司2号汽轮机组是由哈尔滨汽轮机厂生产的C145/N200—130—535/535型,超高压、中间再热、三缸、两排汽、抽汽凝汽式供热机组。1993年8月投入运行,现已经过5次大修。2005年8月公司采用准四维/全四维的设计技术对     

N200—130/535/535型凝汽式机组打孔抽汽供热的设计

随着我国热化事业的发展,对大容量供热机组的需求越来越强烈。但目前我国尚未生产20万千瓦及以上的供热机组(哈尔滨汽轮机厂正在设计制造20万千瓦供热机组),为了满足目前对大容量供热机组的需求,我们在吉林热电厂六期工程设计中采用了哈汽厂生产的 N200—130/535/535型凝汽式机组,在其由中压缸至低压缸的导汽管上打孔组抽汽,用于供给采暖用汽,以满足供热的需要,提高电厂运行的经济性(此方案目前正付诸工程实施中)。现将机组的修改情况及设计中遇到的一些技术问题介绍如下:     

国产200MW机组给水温度的调整

前言众所周知，在汽轮机组中采用回热加热系统是为了提高机组效率。而回热系统能否安全运行是关系到机组的经济性是否能得以保障。双鸭山发电厂2号机系国产N—200－130／535／535型机组，近期内发现其给水温度在满负荷运行时最高只能达到227℃。而原设计的给水温度值在满负荷运行时却是246℃左右，即使除去疏水冷却器及未投蒸冷器对给水温度的影响，这个温度也远不符合设计要求。因此给双鸭山发电厂的机组经济运行设置了很大障碍，造成了不小的经济损失。经多次对高压加热器部分进行测试，并以哈尔滨第三发电厂1号机的有关技术数据为参考，…     

6号汽轮机三段抽汽温度降低原因分析

秦岭发电有限责任公司6号汽轮机（N200-130-535/535）三段回热抽汽温度在机组调峰运行时由474℃下降至261℃，威胁机组的安全经济运行。本文针对该异常现象进行分析并提出解决方案。     

6号汽轮机三段抽汽温度降低原因分析

秦岭发电有限责任公司6号汽轮机(N200-130-535/535)三段回热抽汽温度在机组调峰运行时由474℃下降至261℃,威胁机组的安全经济运行.本文针对该异常现象进行分析并提出解决方案.     

大机组长颈喷嘴流量测量存在的问题与分析

上海石洞口发电厂4台机组均系上汽厂生产的N300-165/535/535型亚临界中间再热4缸4排汽凝汽式汽轮机组。制造厂提供的该机在热耗率保证条件下主蒸汽流量设计值为985t/h。我厂在对机组的热力性能试验中,发现主蒸汽流量大于给水流量(全部给水加上一、二级减温水流量)30t/h左右,汽、水流量不能平衡,超过3%。机组的流量测量装置一次元件采用的是阜新电力修造厂生产的组合式长颈喷嘴流量测量装置,设计依据为ISO5167(见图1)。     

N200—130/535/535型机组低加空气系统的改进及其经济效益

我厂8、9号机组是哈尔滨汽轮机厂生产的N200—130/535/535型机组,由于空气系统设计不合理,至使1号低压加热器(以下称1号低加)长期在没有焓升的情况下运行,严重地影响了机组的经济性。本文介绍了8、9号机低加空气系统的改进,并用等效热降原理详细地计算了由于1号低加无焓升运行对整个机组经济性的影响。     

华电滕州新源热电有限公司150MW机组EH系统改造

上海汽轮机厂C150-13.24/0.981/535/535机组EH系统在我公司安装以来,曾多次发生由于伺服阀卡涩造成高压主汽门无法进行定期活动试验,高调门运行中无法调整负荷以及在开机时无法打开调门影响开机等缺陷。在多方调研,计算、论证的基础上,对EH系统进行改造,加装了在线滤油装置和冷却装置。系统改造后,至今没有出现伺服阀卡涩现象,机组运行状况良好,保障了机组的安全稳定运行。     

国产200MW汽轮机汽缸膨胀不畅的改进

韶关发电厂9号汽轮机组是哈尔滨汽轮机厂生产的N200－130－535／535型凝汽式单轴三缸三排汽200MW汽轮机组,于1990年底投产。该机组投产不久,即存在中压缸膨胀不畅的问题,根据制造厂提供的设计数据：机组在额定负荷下,中压缸膨胀量为13．19mm。而实际运行中中压缸膨胀值仅为9．8mm,汽缸的膨胀不畅,一方面延长了机组的启动时间,另一方面还可能造成汽缸跑偏,导致动静部件碰撞摩擦,甚至大轴弯曲。     

N200-130/535/535型汽轮机高压喷嘴组堵焊工艺

长山热电厂9号机是哈尔滨汽轮机厂生产的N200-130/535/535型三缸三排汽汽轮机组。该机组的原设计主要用来承担基本负荷,但近年来由于电网调峰能力的严重不足,200MW机组也开始参与调峰,我厂的9号机就是参与调峰的机组之一。在夜间     

沙岭子电厂1号,2号机振动异常的处理

针对东方汽轮机厂生产的 N300-16.7/535/535型三缸、双排汽再热机组在沙岭子电厂调试试运过程中所出现机组振动异常问题进行处理和分析,得出该型机组3号箱刚度不够,热态中心需要在冷态时预调,方能使机组各瓦负荷分配合适,以利于机组长期稳定运行。本文所归纳的大型汽轮发电机组严重摩擦振动的特征,对今后电力生产中的类似问题具有重要的指导意义。     

100MW汽轮机调节系统摆动原因分析及处理方法

近年来我省网内相继安装投运了8台北京重型电机厂(以下简称北重厂)生产的N100-90/535型汽轮机,该机组自投运以来,调节系统一直存在着摆动问题,直接影响到电网的稳定和严重威胁着机组的安全运行.针对这个问题笔者对该类型机组调节系统摆动的原因进行了调查分析,力求找出摆动原因,从而达到消除调节系统的摆动,使机组安全稳定运行的目的.1 N100-95/535型汽轮机调节系统结构特点     

200MW机组中压调节阀节流问题及其改进

1 问题的提出及必要性新华发电厂~#5机是哈尔滨汽轮机厂生产的N200-130/535/535型汽轮机,是早期产品。自1978年投产以来,由于机组本身存在着缺陷,及热力系统、配套设备等存在问题,使汽轮机组很长一段时间不能带满负荷运行。为使机组达到满发稳发,保证经济运     

汽轮机主油泵推力轴承磨损原因分析及计算

围产51—50—3、N100—90/535及N200—130/535/535等型汽轮机组,均采用双吸离心式主油泵供油,该油泵通过齿形联轴器和危急遮断器转轴,由汽轮机主轴直接带动。主油泵出于多种因素影响,致使实际轴向力偏离设计值较远,而且磨损情况各异:有的是主推力面磨损;有的是副推力面磨损;而有的则能正常工作。虽然对于离心式主油泵推力轴承的磨损问题,国内及苏联曾有不     

N50-135/535/535,N125-135/550/550型中间再热冷凝式汽轮机调节系统存在的问题及其讨论

一、前言上海汽轮机厂制造的N50-135/535/535,N125-135/550/550型中间再热冷凝式汽轮机,采用带有液压校正器的全液压式调节系统。这类机组已投入运行8台,总容量92.5万瓩(见表1)。     

一起机组凝汽器真空低跳闸的事故处理

某发电厂汽轮机采用N200-130/535/535型、超高压、中间再热、三缸三排汽凝汽式汽轮机,由半挠性联轴器直接带动发电机运行。机组射水系统的射水泵型号为14SH-19,由哈尔滨汽轮机厂制     

N-200-130-535/535型汽轮机的运行和改进

我厂的两台N-200—130-535/535型中间再热、冷凝式汽轮机,是由哈尔滨汽轮机厂生产的。1号机组于1972年12月第一次并网发电,1973年4月初移交生产。2号机组于1975年5月第一次并网发电,7月中移交生产。到1978年11月末,1号机组共启动95次,并网87次,连续最长运行1767小时,累计运行33300小时,累计发电量为458158万度。2号机组共启动47次,并网40次,连续最长运行2203小时,累计     

高压加热器系统泄漏对机组运行的影响分析及改进

对云南阳宗海发电有限责任公司(以下简称阳电公司)的N210-130/535/535型#1机组(哈尔滨汽轮机厂生产)高压加热器系统进行了简要介绍,对该机投运以来高压加热器系统运行中暴露的问题作了简要分析,指出高加管子及疏水管路泄漏对机组安全性的影响极大,阐述了设备检修和运行中采取的相关措施和应注意的事项,对电厂的运行、检修和管理工作有较大指导作用.