中水对304不锈钢腐蚀的影响分析

为研究中水对304不锈钢循环冷却水系统的腐蚀影响,对304不锈钢进行电化学试验,通过试验结果分析浓缩倍率、pH值、Cl-、氨氮对304不锈钢循环冷却水系统腐蚀的影响程度,研究表明浓缩倍率和Cl-质量浓度的增加明显加速了304不锈钢的腐蚀速度,而pH值及氨氮质量浓度变化对304不锈钢的腐蚀速度影响较小。     

不锈钢凝汽器水质稳定剂的阻垢缓蚀性能研究

采用某电厂冷却水用原水研究了水质稳定剂的阻垢性能及其对304不锈钢耐蚀性能的影响.通过不锈钢在水样中的极化曲线测定显示,原水中不锈钢不发生点蚀,但在浓缩倍率为4的水样中,不锈钢出现点蚀.溶液分析显示原水在浓缩过程中出现钙垢沉积.含水质稳定剂的原水在浓缩过程中钙垢沉积减缓,水样对不锈钢的侵蚀性增大不明显,浓缩倍率为4时仍未引起不锈钢的点蚀.     

中水的侵蚀性因子对发电厂凝汽器不锈钢管材的影响

以污水处理厂的二级排放水经膜生物反应器、弱酸离子交换树脂处理后回用于电厂循环冷却水系统为背景,研究了其水质中氨氮、化学需氧量(chemical oxygen demand,COD)在蒸发浓缩过程中的转化规律;采用电化学方法、正交实验方法、表面成像分析技术(扫描电镜)研究了氨氮浓度、COD浓度和介质pH值对凝汽器管材316L不锈钢表面耐蚀性的影响。结果表明,蒸发浓缩过程中氨氮约80%以上被硝化和解吸,COD在浓缩初期以线性趋势上升,当水样倍率达到4倍时,COD增长到3.0倍;在试验条件下,氨氮浓度≥18mg/L时,316L不锈钢电极的点蚀电位有明显下降,电极表面达到击穿电位后,表面形成大块黑色腐蚀斑,说明对316L不锈钢耐蚀性能影响显著;介质pH值在8.3~8.5范围内,COD≤300mg/L,氨氮浓度5mg/L对316L不锈钢管的耐蚀性基本无影响。     

热水器水箱安全阀密封凸台腐蚀研究

本文针对安全阀腐蚀失效问题展开研究,分析安全阀腐蚀失效的原因,得出安全阀腐蚀失效为Cl-对其进行点蚀造成。本文还对安全阀防腐结构进行优化,由原来的Hpb59-1黄铜一体加工成型后表面镀镍的安全阀改为317L不锈钢嵌入式凸台的安全阀,分别对两种结构的安全阀进行流动三氯化铁腐蚀试验,研究了两种结构下安全阀凸台的腐蚀情况。试验结果显示:采用Hpb59-1铅黄铜镀镍的凸台在5min的时候,表面镀镍层腐蚀脱落,开始对黄铜基材进行腐蚀,当时间达到3h时凸台几乎被腐蚀完;采用317L不锈钢的凸台3h下开始腐蚀,但未失效,4h时发生腐蚀失效。由此可见,采用317L不锈钢凸台嵌入式安全阀可以大幅提高安全阀的使用寿命,降低售后故障率。     

不同水质稳定剂对凝汽器不锈钢管的缓蚀性能

研究了4种不同水质稳定剂对304不锈钢耐点蚀性能的影响。实验结果显示,在实验用冷却水原水中不锈钢不出现点蚀,但随着原水的浓缩不锈钢出现点蚀,水质分析显示在冷却水浓缩过程中出现钙垢沉积。4种复配稳定剂均可在一定程度上抑制冷却水在浓缩过程中对不锈钢的点蚀,其中在含2、4号稳定剂的冷却水中浓缩倍率在3倍及以下时不锈钢不发生点蚀;在含1号稳定剂冷却水中,浓缩倍率在4倍及以下时不锈钢不出现点蚀;而含3号稳定剂时,不锈钢在浓缩至6倍的冷却水中仍未点蚀。根据某电厂的要求,确定了性价比较高、适合该电厂使用的水质稳定剂。     

循环冷却水中硫酸盐还原菌对不锈钢腐蚀行为影响

利用扫描电镜(SEM)、金属表面元素分析、交流阻抗以及极化曲线等分析方法,研究了循环冷却水中SRB对SS316L和SS317L两种不锈钢的腐蚀行为。结果表明:试验前期,SRB较易吸附在SS317L表面,钝化膜被破坏,SS316L与SS317L腐蚀速率增大且在10 d达到最大;浸泡中期,SS316L成膜速度较快于SS317L,生物膜对不锈钢表面起到保护作用,阻塞了导电通路,使腐蚀速率减小;浸泡后期,不锈钢表面生物膜被破坏,腐蚀速率增大。SS317L极化电阻较大,Mo和Cr含量较多,钝化膜不易被破坏,耐蚀性较强。     

中水作为循环水补充水的优化运行试验研究

城市中水已经成为火力发电厂的主要水资源,由于城市中水组成的复杂性,优化循环水浓缩倍率试验更加重要。以长春北郊污水处理厂再生水为例,对循环水处理进行优化,采用极限碳酸盐硬度计算浓缩倍率的方法,通过静态试验、腐蚀试验、动态模拟试验及技术经济分析,论证城市中水用作循环水补充水优化运行的可行性。     

无磷阻垢剂WS330海水循环冷却阻垢试验研究

某沿海燃煤电厂采用“烟塔合一”技术,循环冷却水为海水。为确保循环水系统安全、可靠、经济运行,开展了循环水阻垢剂的静态试验与动态模拟试验。选用无磷阻垢剂WS330作为循环水处理阻垢剂,通过静态试验确定阻垢剂剂量,之后在动态模拟装置上进行了多项指标的模拟试验。结果表明：WS330阻垢剂质量浓度维持在8 mg/L、浓缩倍率≤2.5 时,系统运行良好;钛金属换热器的腐蚀速率为2.5×10^–5 mm/年,平均黏附速率为0.33 mg/（cm²·月）,污垢热阻值为1.4×10^-5 m²·K/W,均远低于各项指标的上限要求。考虑到现场实际应用中的水质及工况波动,运行时的循环水浓缩倍率建议控制在1.5~2.0。分析认为,“烟塔合一”工程对海水作为循环水浓缩倍率的试验结果影响较小。     

国华电力公司部分所属电厂循环冷却水处理现状和改进的研究

介绍国华电力公司部分所属电厂循环冷却水(循环水)的处理现状,对2个发电公司进行了循环水浓缩倍率合理控制的试验室试验研究,所得结果经工业应用效果良好.在循环水浓缩倍率提高的同时,未发现结垢和腐蚀问题,节水效果明显.     

循环水浓缩倍率影响因素分析

内蒙古京宁热电有限责任公司循环水浓缩倍率采用沉淀滴定法进行测定,在测量过程中,由于试剂及药品用量的不同会使试验数据产生误差。本文通过对循环水浓缩倍率的影响因素进行试验分析,认为指示剂加入量对浓缩倍率的影响较小,可以忽略不计,酸碱加入量对浓缩倍率有一定的影响,应先将溶液酸碱度进行中和后再进行滴定。     

烟塔合一工艺应用于中水回用电厂的腐蚀分析

针对中水回用电厂采用烟塔合一工艺后冷却塔腐蚀严重的问题,分析中水回用对循环水系统的腐蚀原因及烟塔合一工艺对循环水系统的腐蚀原因,认为是两方面共同的作用致使腐蚀严重,并提出有针对性的建议.     

循环水排水及中水混合回用于冷却水系统的可行性试验

通过混凝澄清试验、动态模拟试验和电化学腐蚀试验,研究了循环水排水及该排水与中水按照一定比例混合的水回用于电厂辅机循环冷却水系统的可行性和控制工艺,为火力发电厂节水工作提供了新的方法和依据。     

循环水中缓蚀成分加入量试验及分析

采用旋转挂片法，试验了以石灰软化水作为循环补充水时，不同缓蚀成分（BTA）加入量下，对凝结器铜管的腐蚀状况。在对试验结果进行分析的基础上，提出了循环水中缓蚀成分的最小加入量，及对循环水处理用缓蚀阻垢剂中缓蚀成分含量的要求。     

城市再生水回用于发电厂烟气脱硫系统的可行性分析

城市再生水用于烟气脱硫系统将有效缓解发电厂淡水资源不足的局面,比较分析再生水水质和脱硫工艺用水水质要求,再生水回用于烟气脱硫系统是可行的。脱硫工艺水的水源改变后,工艺水含盐量和COD上升使脱硫废水排放量增加,非防腐设备面临的腐蚀风险增加。为保证再生水利用经济性和安全性,需对再生水含盐量、COD进行限制,对再生水利用方式进行合理调整,还应加强再生水的消毒灭菌处理。     

空冷机组辅机冷却水的腐蚀问题

空冷机组辅机循环冷却水系统碳钢材质腐蚀较严重,长期运行存在较大的安全隐患。运行浓缩倍率低,循环水pH低、系统污泥沉积严重、未按标准要求进行循环水缓蚀阻垢模拟试验是腐蚀的主要原因。通过进行模拟试验,确定系统腐蚀情况,进行必要的系统改造,才能保证安全运行。     

循环水泵汽蚀分析

结合河北某电厂循环水泵的汽蚀情况,在充分分析了循环水泵汽蚀的主要原因后,提出了解决问题的措施,为电厂的经济安全运行打下了良好的基础。     

华能海门电厂循环水泵材料的选用

华能海门电厂规划建设的超超临界燃煤发电机组采用以海水为抽送介质的循环水泵。针对海水对金属设备所具有的强腐蚀性,为保障水泵的可靠性和使用寿命,对海水的腐蚀特点以及各种耐海水腐蚀材料的特性进行了深入的研究、分析,认为海门电厂新建机组中与海水接触部位的循环水泵零件应采用双相不锈钢材料,并推荐采用00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢,该材料的抗点蚀性能因数为36,抗间隙腐蚀性能因数为42,能够满足海门电厂循环水泵对耐海水腐蚀性能的要求。     

循环水阻垢缓蚀剂在新昌电厂的应用

针对新昌电厂循环水的低硬度、低碱度水质特点,通过大量试验,筛选复配出适合低硬度低碱度水的阻垢缓蚀复合药剂.该阻垢缓蚀复合药剂在新昌电厂1年的应用效果证明,使用缓蚀阻垢剂能够较好地控制循环水系统的腐蚀与结垢问题,通过药剂的协同增效作用,能使循环冷却水的浓缩倍数达到6左右.     

提高电厂循环水浓缩倍率的措施

针对江苏仪征化纤股份有限公司热电厂将循环水用作冲灰水,导致浓缩倍率只有1.6及凝汽器铜管腐蚀结垢严重等问题,提出了隔断循环水与冲灰水的直接联系,实现闭路循环,对凝汽器铜管进行酸洗,并对循环水实施加缓蚀阻垢剂、杀菌剂和旁流过滤等办法,全部实施后产生了很好的经济效益,值得借鉴。     

超（超）临界机组高压加热器疏水加氧处理的研究

为规避给水高浓度加氧处理（高氧处理）可能出现的促进过热器、再热器奥氏体钢氧化皮集中剥落的风险，一些电厂给水采用低浓度加氧处理（低氧处理），而给水低氧处理无法解决高压加热器疏水系统的腐蚀问题。为此研究了“给水低氧处理+高压加热器疏水单独加氧处理”的全保护加氧处理工艺，并将此工艺用于某660 MW超超临界机组。研究结果表明：全保护加氧处理工艺可以兼顾解决水汽系统的腐蚀问题及规避高氧处理潜在风险；高压加热器疏水加氧能够快速显著降低铁腐蚀产物含量，尤其是悬浮铁含量，加氧运行后高加疏水铁质量浓度<1 μg/L；空气是高加疏水加氧最为安全的介质，对水汽品质（氢电导率、pH值等）的影响可忽略不计。