大型水轮发电机灭磁能容量仿真研究

对大型水轮发电机空载误强励及机端短路的灭磁行为进行了动态仿真计算,针对非线性电阻灭磁情况,采用发电机六阶数学模型,综合考虑发电机阻尼绕组及磁场绕组的饱和,建立发电机空载及短路时动态微分方程组,并利用电力系统动态仿真计算程序,对典型700 MW水轮发电机空载误强励及发电机机端短路灭磁的实例仿真,得出了灭磁过程中磁场电流、...     

大型汽轮发电机灭磁能容量仿真研究

本文对大型汽轮发电机空载误强励及机端短路的灭磁行为进行了动态仿真计算,针对非线性或线性电阻灭磁情况,采用发电机六阶数学模型,完全考虑发电机阻尼绕组及磁场饱和,建立发电机空载及短路时动态微分方程组,并利用电力系统动态仿真计算程序,对典型600MW汽轮发电机空载误强励及发电机机端短路灭磁的实例仿真,得出了灭磁过程中磁场电流...     

大型同步发电机故障灭磁仿真

本文对大型同步发电机故障状态下的线性和非线性电阻灭磁进行了仿真计算。其仿真模型考虑了转子阻尼绕组的感应作用和发电机空载特性的非线性,并利用积分算子1/s实现了灭磁微分方程的求解和磁能的计算,以期对电阻的灭磁性能进行更直观的分析。给出了某一300WM汽轮发电机故障灭磁的Matlab仿真结果,其较好地再现了发电机的灭磁过程,获得了灭磁电阻性能的对比结果。     

新型灭磁在自并励发电机上应用研究

文献讨论了非线性电阻和电容器并联后,跨接到磁场绕组两端的新型灭磁方案,主要是利用磁场开关主触点分断后,由电容器和磁场绕组产生谐振,导致电容器电压上升,当电容器电压上升到超过或等于非线性电阻残压时,非线性电阻即投入,电容器上电压不再上升,这种灭磁的方法,对灭磁开关的开断弧压要求降低了,本文进一步探讨自并励水轮发电机空载误强励下,用新方案灭磁的情况,这里利用了在d,q轴坐标下同步电机Park方程,考虑了阻尼绕组和发电机空载特性饱和的影响,进行了仿真,得到了预期的结果。     

水轮发电机空载灭磁仿真研究

对水轮发电机空载误强励时磁场灭磁进行了仿真计算。针对用线性电阻、非线性电阻（包括氧化锌和碳化硅）灭磁，建立了不同的数学模型，并考虑了发电机空载特性的非线性，将空载特性用分析表达式近似表示，最后利用了MATLAB的Simulink工具。通过对三峡 700 MW水轮发电机的实例仿真，得出了灭磁过程中励磁电压、励磁电流的变化曲线，以及非线性电阻在灭磁过程中吸收的磁场能量和灭磁时间，并对比了在相同灭磁反压下用线性灭磁电阻的灭磁效果，为在已知发电机有关参数下设计和选取非线性灭磁电阻提供了依据。     

非线性电阻用于灭磁和转子过压保护

我公司运用氧化锌(ZnO)非线性电阻技术,解决大型汽轮发电机灭磁、转子绕组过电压保护两个关键性技术问题的过程。本文详细阐述了"DM2开关+熔丝+非线性电阻"的灭磁方案,以及非线性电阻灭磁的优点和带来的经济效益。对国外引进的碳化硅(SiC)灭磁装置经技术改造后,使转子绕组过电压时不必再停机。还进一步介绍了非线性电阻灭磁在理论研究方面取得的进展,对最近采用的"DMX 断路器+非线性电阻"优化灭磁方案进行了评述。同时,对"磁场断路器+非线性电阻"灭磁方案的前景作了乐观的预测。     

汽轮发电机灭磁电阻选择

从发电机灭磁的目的着手,分析了影响发电机内电势下降速度的因素,利用MATLAB对汽轮发电机内部短路故障时采用不同灭磁电阻及灭磁方式的灭磁进行了仿真。据此得出发电机灭磁设计中灭磁电阻的阻值或残压选择的依据,即所选灭磁电阻应使灭磁回路的时间常数略小于发电机dq轴阻尼绕组时间常数中的较大者。此时既能保证灭磁所需磁场断路器的弧压在安全范围内,又能尽可能地减小发电机故障点电弧的发热量,真正起到保护发电机的作用,对于发电机组灭磁标准的制定具有指导意义。     

非线性电阻灭磁的动态过程及其定量分析

本文首先导出非线性电阻灭磁过程中汽轮发电机转子电流的表达式,在此基础上,求得灭磁时间的计算公式。而后导出非线性电阻串、并联网络的等效电压常数计算式。以定量分析的方法,算出300MW 汽轮发电机用氧化锌非线性电阻网络灭磁的时间。     

水轮发电机新型灭磁方案

大型水轮发电机通常采用的非线性电阻灭磁的方法,对灭磁开关的开断弧压要求愈来愈高,其机理是要求开关开断时,磁场绕组的自感电势大于非线性电阻的残压。本文首先介绍了用电容器灭磁的原理,然后解释了利用R,L,C串联谐振时产生高电压,来迫使非线性电阻投入运行的新方法,降低了对灭磁开关开断弧压的要求,并对此进行了仿真,证明了它的可行性。     

水轮发电机灭磁方式分析

水轮发电机灭磁方式经历了线性常值电阻灭磁方式、自动灭磁开关的消弧栅灭磁方式和非线性电阻灭磁方式。对发电机的常值电阻灭磁方式、自动灭磁开关的消弧栅灭磁方式和非线性电阻灭磁方式进行了原理和性能分析,并与发电机理想灭磁的要求进行了比较,提出采用氧化锌非线性电阻灭磁装置灭磁的必要性。     

1000MW汽轮发电机三相短路后灭磁仿真

汽轮发电机机端发生三相短路后的灭磁,是属于灭磁的严重情况。这时如何适当配备灭磁器件的能容需要解决。本文通过对1台1000MW的汽轮发电机三相短路后灭磁的仿真,估计灭磁器件的能容。在仿真中除了转子上d轴磁场绕组,由转子锻件在d,q轴的阻尼作用外,还考虑了在q轴的第2个阻尼绕组。通常为正确估计灭磁时磁场能量,应考虑发电机空载特性饱和的非线性,但这里只计及了d轴的饱和,忽略了q轴的饱和,因此仿真出的交轴磁能偏大。仿真方法是利用Simulink积分算子构建解微分方程的多个结构图,以某电厂1000MW汽轮电机额定负荷下突然三相短路,延时0．1s后灭磁进行仿真,得出可供参考的结果。     

同步发电机故障灭磁研究

本文对同步发电机在故障下的三类常用的灭磁方式进行了研究,它计及了转子阻尼绕组的效应,利用了同步发电机在d,q轴的park方程,特别是利用分析表达式表示同步发电机的空载特性,从而计及其饱和的影响,在用Simulink仿真中利用了积分器解联立微分方程组的方法,对三峡700MW水轮发电机空载误强励,作了三类灭磁方式的仿真,得到了予期的结果。     

非线性电阻灭磁的动态过程及其定量分析

推导了非线性电阻灭磁过程中的发电机转子电流变化式，在此基础上，求出灭磁时间的计算公式，以定量分析的方法，来计算用氧化锌非线性电阻网络灭磁时间。     

基于直观线性化模型的同步发电机电磁力矩解析

含阻尼绕组同步发电机电磁力矩系数的传统算式忽略直轴阻尼绕组与励磁绕组的互感,且不考虑自动励磁调节(AVR)的作用。为提高电磁力矩系数计算的准确性,细化关于AVR和阻尼绕组对机组稳定性影响的认识,基于计及阻尼绕组作用的c1-c12模型,采用微振荡法建立了计及AVR以及直轴阻尼绕组与励磁绕组互感的同步发电机电磁力矩系数表达式。基于这些表达式,按是否与AVR有关,将电磁力矩划分为固有分量和受控分量,对交、直轴阻尼绕组,励磁调节主通道等对机组同步能力特别是阻尼能力的影响以及低频振荡的机理进行了详细分析。分析表明,AVR总是削弱机组阻尼;在AVR作用下,交轴阻尼绕组的阻尼作用得到增强,而直轴阻尼绕组反而可能提供负阻尼;外部电抗和有功负载的增大导致固有阻尼能力下降;AVR削弱阻尼的强度不仅与其增益有关,而且随着固有阻尼能力的下降而增强。根据c1-c12模型与Phillips-Heffronk1-k6模型下阻尼力矩系数之差,给出了k1-k6模型等效阻尼系数算式。     

自并励励磁系统灭磁容量计算与仿真分析

为保证发电机发生短路等故障时,灭磁系统能够安全、迅速地给发电机灭磁,并将发电机转子绕组中的磁场能量消耗在灭磁回路耗能元件中,文中通过求解同步发电机的五绕组微分方程并计及饱和,采用Matlab编写程序模拟空载误强励、负载误强励、负载三相金属性短路等工况下的灭磁过程,以某电厂参数进行仿真分析计算,并对照实际详细数学分析说明仿真计算结果精确可靠,可用于各种机组的灭磁容量设计,并为未来智能化励磁灭磁系统分析提供技术支撑。     

三峡水轮发电机组灭磁方案研究

对三峡机组可能选择的三种灭磁方案（线性电阻灭磁，氧化锌非线性电阻灭磁，碳化硅非线性电阻灭磁）进行了探讨，仿真比较了三者在大电流和小电流下的灭磁情况，并重点研究了两种非线性电阻灭磁方案在三峡水轮机组上的灭磁情况。结果表明，三峡机组若采用线性电阻灭磁，至少需要15s以上的灭磁时间，这无法起到保护机组的作用；而采用非线性电阻灭磁，灭磁时间大约是2-3s，因此非线性电阻适用于三峡机组的灭磁保护。根据研究结果，在三峡电站首期发电机组中，建议采用磁化硅非线性电阻灭磁系统。     

大型发电机组非线性电阻灭磁研究

本文对大型发电机组非线性电阻灭磁进行了研究,详细地分析和比较了SiC压敏电阻和ZnO压敏电阻非线性电阻灭磁的特点,并对某840MW发电机组进行了仿真计算。