氨水储槽失效预测及跟踪调查

通过对氨水储槽近4年工作历史跟踪，分析了此类容器在氨水环境中短期内发生失效泄露的原因。用X射线法对经热处理后的、新安装的氨水槽进行了较详细的应力测试，得出了残余应力较大、热处理效果不理想的结论。该氨水槽投产后不到一年，即出现裂纹，导致氨水泄漏，在使用的近4年里，已发现70余处泄漏点。对氨水槽的残余应力状况进行了复测，残余应力下降幅度约占50％，但焊缝区的残余应力仍高于0.5σs。跟踪调查结果表明，氨水储槽的泄漏是多方原因造成的，包括原材料选择、热处理效果，其中残余应力过大是主要因素。     

3P-1402B氨水槽泄漏事故分析

采用化学分析、力学性能测定和金相检验对氨水槽泄漏失效进行了分析。结果表明，槽体泄漏系应力腐蚀引裂纹所致，严重的冶金缺陷和组织不良是引起槽体腐蚀开裂的主要因素，而焊接应力的存在和废氨水溶液的腐蚀则加速了裂纹的扩展。     

氨水储槽泄漏原因分析

应用X射线法对氨水储槽的残余应力状态进行了检测与分析,对焊缝,热影响区、母材等部位进行了重点测试,并对热处理效果进行了检测与评价,结果表明,氨水储槽的泄漏由多种原因造成,残余应力过大是主要因素。     

D210塔简体泄漏原因分析

采用化学成分分析、金相检验和断口分析等方法,对304L钢D210塔筒体泄漏原因进行了分析。结果表明：D210塔筒体泄漏原因是由于氯离子的存在而产生应力腐蚀开裂所致。由于敏感材料、应力腐蚀环境及应力三个条件共同存在,在一定温度下使其产生应力腐蚀裂纹,裂纹起始于筒体外壁角焊缝处,而后向内壁扩展,最终穿透筒壁,致使该塔筒体在角焊缝处产生破裂泄漏。     

残余应力对储罐泄漏的影响

本文应用Ｘ射线法对不储槽及输送管道的残余应力进行了检测与分析。对焊缝、热影响区、母材等典型部位进行了重点测试，对热处理的效果进行了检测与评价，找出了储槽泄漏的原因。     

不锈钢弯头开裂原因分析

某不锈钢弯头在使用中发生泄漏。通过化学成分分析、金相检验、力学性能测试、扫描电镜和能谱分析以及晶间腐蚀试验等手段对不锈钢弯头开裂的原因进行了分析。结果表明:弯头外壁所在环境中存在腐蚀性介质,在环境介质、残余应力与工作应力的共同作用下,弯头产生了沿晶应力腐蚀开裂。     

高温再热蒸汽疏水罐液位计取样管道弯管泄漏原因

某电厂高温再热蒸汽疏水罐液位计取样管道弯管在运行中发生泄漏。采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、硬度测试等方法，对弯管泄漏的原因进行了研究。结果表明：该弯管发生了应力腐蚀开裂，制造弯管时的热处理工艺控制不当，且内壁下部积水提供了腐蚀环境，最终导致弯管发生开裂并泄漏。     

某电厂水冷壁管泄漏原因分析

某电厂超临界锅炉水冷壁管在运行过程中发生泄漏。通过宏观观察、化学成分分析、金相检验、力学性能试验、扫描电镜及能谱分析等方法对管子的泄漏原因进行了分析。结果表明:水冷壁管对接焊缝中存在结晶裂纹,该结晶裂纹在管内压应力和焊接残余应力的作用下不断扩展,形成穿透管壁的横向裂纹,最终导致水冷壁管泄漏。     

甲酸钠尾气吸收塔失效分析

采用扫描电镜观察、力学性能检测、化学成分分析和残余应力测定等方法系统分析了甲酸钠尾气吸收塔发生泄漏的原因。结果表明：泄漏部位的腐蚀产物含有钠、氯等元素,同时泄漏部位存在残余应力偏高问题,在不断遭受腐蚀和工作应力的共同作用下产生应力腐蚀开裂,最终导致设备的失效。     

LNG储罐泄漏原因分析

某天然气公司LNG储罐在安装使用5a(年)后,内罐的底部封头部位发生泄漏。通过宏观检验、化学成分分析、金相检验、力学性能试验及断口分析等方法对该储罐泄漏原因进行了分析。结果表明:封头母材在成型过程中发生了形变诱发马氏体相变,部分奥氏体组织转变为形变马氏体,组织脆化;服役时,封头直边段需要承受较大介质内压,加之焊接残余应力以及充装过程中温差应力的共同作用,封头近焊缝部位出现沿晶裂纹,最终导致开裂失效。     

液氨泄漏范围影响因素的研究

液氨是一种常见的化工原料,由于具有腐蚀性且易挥发,通常储存于耐压储罐中。以液氨泄漏后几种事故情况中的毒气扩散为研究重点,运用ALOHA软件对立式储罐的泄漏情况进行模拟,对泄漏点的孔径大小和高度这两个因素展开分析,分别改变泄漏点的孔径和高度,结合数据和效果图中泄漏范围变化的趋势,比较泄漏结果。分析结果表明,氨气扩散范围随着泄漏点孔径的增大而增大,在孔径达到一定值后保持不变,并随泄漏点距地面高度的上升而降低。     

空气源热水器在LED现场供气中的应用

随着LED等行业的飞速发展,作为重要原材料氨气的需求量越来越大,传统的供气方式已经不能满足大规模的现场需求,ISO槽罐车是目前为LED客户大规模现场提供超纯氨的有效方法。为了配合ISO槽罐车的现场供气,介绍了采用空气源热水系统为ISO槽罐车提供热源,方便、节能、高效地实现了超纯氨的现场供气。     

Q235B钢原油储罐底板腐蚀穿孔原因

某Q235B钢储罐底板发生腐蚀穿孔泄漏事故。通过宏观分析、微观分析、化学成分分析、力学性能试验、金相检验等方法,对储罐底板腐蚀穿孔原因进行了分析。结果表明:储罐底板的涂层因质量较差发生鼓包后破损,在破损点发生了氧腐蚀,进而导致储罐底板腐蚀穿孔。     

罐式集装箱跌落仿真与试验

目的研究裙座与鞍座2种连接结构的罐式集装箱在长侧面跌落情况下的应力状态以及结构薄弱点。方法基于有限元软件对2种结构的罐式集装箱进行仿真模拟分析,制作2种结构的罐式集装箱试件,并进行2.8 m高度的跌落试验,对比分析仿真模拟结果与试验分析结果。结果端梁发生了屈服变形,罐体与框架连接处结构承受了较大应力,并发生损坏。结论试验与仿真模拟结果基本一致,为罐式集装箱改进设计提供了理论依据。     

5000m^3立式拱顶储罐应力分析与弱顶性能评价

根据国内外相关设计标准与规范,石油天然气等易燃易爆气体的储罐必须设计成弱顶结构,以最大限度地降低因内部超压而发生事故的危害程度。为了得到合适的弱顶结构设计方法,以常见的5 000 m^3立式拱顶储罐为对象展开分析。首先,根据GB 50341-2014《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》,对储罐结构参数进行设计并对其弱顶性能进行初步评价;然后,利用有限元分析方法对储罐结构进行分析,获得储罐在空罐、半罐、满罐工况下的提离高度、提离半径、最大等效应力和薄膜应力等关键参数,并在此基础上对储罐强度、稳定性、破坏形式和弱顶性能进行综合评价;最后,分析了顶壁连接焊角高度、罐顶曲率半径、边缘板厚度和罐体高径比等关键参数对储罐弱顶性能的影响。结果表明:基于GB 50341-2014设计的5 000 m^3立式拱顶储罐并不具备弱顶性能,顶壁连接焊角高度减小到3.75 mm,或罐顶曲率半径增大到3.0D(D为储罐直径),或边缘板厚度增大到15 mm,或罐体高径比增大到2.0都能使该储罐满足弱顶结构的设计要求。研究结果可为储罐弱顶结构的改进提供参考。     

大流量氨气输送系统

介绍了大流量氨气输送系统的流量设计关键点,如钢瓶加热、外部液氨蒸发、加热模块、管道保温等。同时对系统流程设计、关键设备组成、站房布置、操作安全等进行了论述。     

汽油滤清器泄漏原因分析

汽油滤清器在整车进行24个循环试验后发生泄漏。利用宏观分析、金相检验和扫描电镜及能谱分析等手段对汽油滤清器泄漏原因进行了分析。结果表明,缝隙腐蚀和电偶腐蚀是造成汽油滤清器罐体早期泄漏的主要原因。汽油滤清器罐体与支架在最初阶段由于接触区域存在缝隙,发生了缝隙腐蚀,致使汽油滤清器罐体铝发生点蚀、支架镀层局部脱落;镀层脱落后,滤清器罐体铝与支架基体由于电极电位的不同进而发生了电偶腐蚀,加速了滤清器罐体腐蚀的进程,导致汽油滤清器发生泄漏。     

浅析卫星定位车载终端使用的问题

卫星定位车载终端安装在旅游客车、包车客车、三类以上班线客车和危险货物运输车辆上,能有效监测车辆速度、定位等数据,广泛用于道路交通安全监管,测量的车辆速度、定位等数据已成为有效的监管依据。由于卫星定位车载终端固定安装在车辆上,无法有效监控其工作状态,在使用中存在以下问题：因安装不当、使用不当、数据筛选造成的数据失真;因数据传输间隔不统一、数据丢失造成的传输不规范;因信号干扰、允许误差分布等造成结果不合理使用。在使用中需要加强核查、规范数据传输、合理使用结果,才能保证数据真实、系统稳定、风险可控。     

热浸55%Al-Zn-1.6%Si合金镀层在氨水中的腐蚀行为研究

利用静态浸泡试验、交流阻抗测定和金相显微分析 ,研究了常温下热浸 5 5 %Al Zn 1 .6%Si合金镀层在氨水中的腐蚀行为。结果表明 5 5 %Al Zn 1 .6%Si合金镀层耐氨水腐蚀。