问题解答

一、关于1 Cr 18 Ni 9 Ti 不锈钢电抛光后耐腐蚀的情况如何(武汉锅炉厂王思温、赵其才提)关于1 Cr 18 Ni 9 Ti 不锈钢电抛光后的抗蚀性能,我们没有作过。但是,有人曾对18—8钢作过试验,将这种钢分别用机械抛光,机械抛光后在浓硝酸中钝化以及电抛光作成试样,挂在分析化学室的抽风櫉中,经     

1Cr18Ni9Ti不锈钢在硫化氢溶液中的腐蚀疲劳行为

本文对1Cr18Ni9Ti不锈钢在硫化氢溶液中的腐蚀疲劳试验,包括试样准备、试验溶液的配制、JLFP-1型腐蚀试验机及试验程序等作了简要介绍,并着重地报导了两种状态下的1Cr18Ni9Ti不锈钢在硫化氢溶液中的腐蚀疲劳试验结果。为了进行对比,同时列出了在该两种状态下1Cr18Ni9Ti不锈钢的大气疲劳及其在硫化氢溶液中恒荷拉伸试验数据。对试验中所出现的一些现象作了适当的讨论。其结论是: 1) 随着最大交变应力σ_(max)增加,1Cr18Ni9Ti不锈钢在酸性硫化氢溶液中腐蚀疲劳寿命降低;     

Fe-Mo-P非晶态合金电镀工艺及镀层耐蚀性

用正交试验法研究了电镀Fe-Mo-P非晶态合金的电解配方和工艺条件，获得了外观呈银白色、平整光滑的非晶态镀层。镀层硬度比1Cr18Ni9Ti不锈钢大，在3％NaCl和0．5mol／LH2SO4溶液中的耐蚀性与1Cr18Ni9Ti不锈钢相当，但不耐氧化性介质的腐蚀。     

Fe-16Cr-2.5Mo合金悬臂梁减振性能的研究

从解决工程应用问题出发,分别利用加速度传感器与应变传感器,在20 Hz～400 Hz范围内,采用相同的实验方法对比研究了0Cr18Ni9Ti不锈钢、1 100°C退火态与冷轧态Fe-16Cr-2.5Mo合金悬臂梁在宽频带激励下的减振性能.研究结果表明,热处理对Fe-16Cr-2.5Mo合金梁的减振性能有很大的影响, 自由振动下退火态悬臂梁的振动加速度和应变衰减较冷轧态与0Cr18Ni9Ti不锈钢显著;受迫振动下退火态悬臂梁的振动加速度峰值与应变峰值较0Cr18Ni9Ti不锈钢与冷轧态有明显的下降.     

电火花沉积Fe48Cr16Mo15C17B4非晶合金涂层的微观组织和性能

以Fe₄₈Cr₁₆Mo₁₅C₁₇B₄合金为电极,采用电火花沉积工艺在1Cr18Ni9Ti不锈钢表面制备了铁基合金涂层。用XRD和SEM等方法分别表征了涂层的微观结构、涂层表面及横截面的微观形貌,测定了涂层的显微硬度、摩擦磨损性能和电化学性能。结果表明,所制备的Fe₄₈Cr₁₆Mo₁₅C₁₇B₄涂层为非晶态结构、致密,与基体为冶金化结合,显微硬度为1129 kg/mm²,与1Cr18Ni9Ti不锈钢基体相比其摩擦系数较小,耐磨性较高,在1mol/LHCl溶液中具有良好的耐腐蚀性能。     

一种新型不锈钢清洗剂对1Cr18Ni9Ti的腐蚀行为

1Cr18Ni9Ti钢用途广泛,但其在清洗中存在腐蚀。采用深度腐蚀测试、电化学测试及金相观测,研究了1Cr18Ni9Ti在新型不锈钢清洗剂NAP中的腐蚀行为。结果表明:1Cr18Ni9Ti在50℃的NAP清洗剂中腐蚀非常轻微,深度腐蚀速率小于0.037mm/a,温度升高时腐蚀加快;NAP由HNO3和羟基乙叉二膦酸(HEDP)复配而成,保留了优良的二次钝化特性和耐点蚀性能,甚至有一定的协同作用,1Cr18Ni9Ti在NAP溶液中的点蚀击穿电位高于在HEDP溶液和10%HNO3溶液中,抗点蚀能力进一步提高;1Cr18Ni9Ti在NAP清洗剂中的腐蚀很轻微,未发现点蚀和晶间腐蚀等局部腐蚀现象。     

0Cr18Ni10Ti不锈钢热浸镀铝及高温扩散后的高温氧化行为

为提高0Cr18Ni10Ti不锈钢的抗高温氧化能力,采用熔剂法在0Cr18Ni10Ti不锈钢表面制备热浸镀铝层,并经950℃、2 h高温扩散。采用SEM、EDS对热浸镀铝高温扩散试样及不锈钢试样900℃氧化不同时间的表面、截面进行了形貌观察及成分分析。结果表明:镀铝高温扩散试样的氧化动力学曲线较平缓且氧化增重较小;0Cr18Ni10Ti不锈钢经900℃、100 h氧化后表面主要由Fe2O3组成,氧沿晶界向内扩散产生内氧化;镀铝高温扩散试样900℃氧化期间,表面主要由Al2O3氧化膜组成,有效地阻止了合金元素与氧的互扩散,Ni元素在Fe Al层与Al固溶层富集阻碍了Fe Al合金层Al向基体扩散,使镀铝高温扩散试样Fe Al合金层经900℃、100 h氧化后Al元素贫化量较少。镀铝高温扩散试样900℃、100 h下的抗氧化性能优于0Cr18Ni10Ti不锈钢。     

微量添加Y对锆基非晶合金在盐酸溶液中耐腐蚀性的影响

采用真空单辊甩带法制备出成分为(Zr_(56)Al_(16)Co_(28))_(100-X)Y_X(X=0,2,4)的合金试样,利用X射线衍射(XRD)、电化学极化曲线和场发射扫描电镜(SEM)研究了Y对Zr-Al-Co非晶合金在1 mol/L HCl溶液中腐蚀行为的影响,采用基于密度泛函理论的第一性原理平面波赝势法(PWP)和广义梯度近似(GGA)方法分析耐蚀性的影响机理。结果表明,(Zr_(56)Al_(16)Co_(28))_(100-X)Y_X(X=0,2,4)非晶合金的耐腐蚀性能优于不锈钢(1Cr18Ni9Ti),适量地添加稀土元素Y能提高非晶合金费米能级,促进钝化膜形成,从而显著提高了非晶合金的耐腐蚀性。     

几种合金在超临界水氧化苯酚中的腐蚀

使用连续式超临界水氧化装置，测定了三种不锈钢（1Cr18Ni9Ti,316,Sanicro28)和一种镍基合金（Ni825)在超临界条件（400－420℃，25MPa)下和亚临界条件（330－335℃,25MPa）下分解苯酚时的腐蚀失重，用光学显微镜和扫描电子显微镜观测腐蚀试样的显微形貌，用X射线能谱分析（EDAX）分析腐蚀后合金试样表面组成，结果表明，4种合金在超临界和亚临界水氧化条件下的均匀腐蚀速度很小，1Cr18Ni9Ti和316不锈钢有孔蚀倾向，Sanicro28和Ni825呈现较好的耐生，试验后的合金表面腐蚀层分外表层（腐蚀产物层）和内表层（除去腐蚀表层后的内氧化层），外表层的Fe含量比内表层高，内表层的Cr和Ni含量比外表层高。     

一种新型核级奥氏体不锈钢焊接接头的晶间腐蚀研究

利用"不锈钢硫酸-硫酸铜腐蚀实验"、光学显微镜和扫描电镜等测试方法分别对未敏化和经敏化处理(650℃×100 h)的800H和新型Cr18Ni30Mo2Al3Nb合金焊接接头的抗晶间腐蚀性能进行研究,结果表明,800H和Cr18Ni30Mo2Al3Nb接头焊缝组织均为单一的奥氏体基体,800H合金中TiN缺陷处易引起点蚀,而Cr18Ni30Mo2Al3Nb无明显点蚀现象;对比腐蚀失重、腐蚀深度等实验结果,未敏化和敏化态Cr18Ni30Mo2Al3Nb焊接接头的抗晶间腐蚀性能明显优于相同状态的800H。     

等离子熔覆铁基涂层的组织及冲蚀磨损研究

采用等离子熔覆法制备了铁基涂层.研究了涂层的组织结构,测试了涂层的显微硬度及耐冲蚀磨损性能,并利用扫描电镜对涂层显微组织、冲蚀表面形貌进行了分析.结果表明:涂层显微硬度是基体材料不锈钢1Cr18Ni9Ti的2倍,最高达到550,涂层冲蚀后质量损失是不锈钢对比试样1Cr18Ni9Ti和0Cr13Ni5Mo的1/2左右.     

稀土对1Cr18Ni9钢腐蚀性能及组织状态影响

利用化学法对1Cr18Ni9钢表面扩渗稀土,通过X－射线衍射分析了试样表面的组织状态。结果表明,1Cr18Ni9钢渗入稀土后,表面有CeFe7和LaO新相产生,并引起奥氏体含量降低,铁素体含量增加,改变了试样表面的微观结构。阳极极化曲线的测定结果表明,扩渗稀土后的1Cr18Ni9钢试样耐腐蚀性能超过了稳定化处理的1Cr18Ni9Ti钢水平。     

提高1Cr18Ni9Ti航空管抗晶间腐蚀性能的研究

为了保证不锈钢的耐蚀性,必须严格控制其含碳量。通过对小直径1Cr18Ni9Ti航空管抗晶间腐蚀性能与Ti,C含量的关系进行了分析,并进行了提高其抗晶间腐蚀性的针对试验研究。研究结果表明,将C含量控制在0.025～0.045%之间,Ti含量控制在0.2%～0.4%之间,即Ti,C含量比值约为8～11时,1Cr18Ni9Ti钢管抗晶间腐蚀性较好;采用低温燃烧除酯,可以有效避免在制管过程中增加1Cr18Ni9Ti钢管的含碳量,从而提高其耐蚀性;配以适当的稳定化处理,也可以在一定程度上提高1Cr18Ni9Ti钢管的抗晶间腐蚀性能。     

表面铝含量对Q235钢电化学腐蚀性能的影响

用粉末渗铝技术在Q235钢表面上制备了不同铝含量的渗铝层,通过阳极极化曲线测试了渗铝试样在35 g/L NaCl溶液中的电化学腐蚀性能.试验结果表明:不论铝含量如何,Q235钢在35 g/L NaCl溶液中的阳极极化曲线上均表现为活化溶解,未出现钝化.试样的耐腐蚀能力随Q235钢表面铝含量的增加而增强;当表面铝含量低到2.6%(质量分数)时,即使表面未形成连续的渗铝层,其耐蚀性能仍高于不含铝试样;当表面铝含量为51.2%时,其耐蚀性能低于1Cr18Ni9Ti不锈钢,这与有关文献报道的含铝钢的耐蚀性能高于1Cr18Ni9Ti不锈钢的不同.     

耐腐蚀高弹性合金2Cr19Ni9Mo的金相研究

一、前言高弹性合金2Cr19Ni9Mo(简称19—9Mo)是在18—8型不锈钢的基础上发展起来的新钢种。由于它具有高弹性、高强度、耐腐蚀、抗氧化、无磁和价格便宜等优点而得到广泛使用。我们试制的19—9 Mo主要用作电机上     

陶瓷与金属密封技术的研究

对1Cr18Ni9Ti不锈钢合金与陶瓷密封进行了分析,解释了陶瓷与金属封接时不能达到真空气密性的原因;同时提出并分析了增加陶瓷与金属密封的安全指标,降低封接成本,并保证密封质量的各种方法.     

合金低温弹性模量与泊松比的测量

介绍了具有亚稳定组织的1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢和热轧16Mn钢板的低温（-196℃)弹性模量(E)和泊松比(μ)的静态铡量方法及存在的一个重要问题。     

反应釜不锈钢衬里的腐蚀与防护

针对1Cr18Ni9Ti不锈钢衬里反应釜使用含氯物料进行生产中的破裂泄露现象，进行了不锈钢化学成分分析、衬里的腐蚀形貌观察和金相显微分析，并考察了不锈钢材料经阳阴氧化处理后耐蚀能力的变化，得出腐蚀是由氯离子的点蚀造成的，指出对不锈钢作阳极氧化处理后耐蚀性增强，并建议利用含钼较高的1Cr18Ni9TiMo不锈钢作衬里。     

飞机发动机用梯度封严涂层的研究

为了进一步提高封严涂层与基体材料之间的附着性能,对梯度封严涂层与1Cr18Ni9Ti不锈钢之间的附着性能进行了探讨。采用拉开法测试梯度封严涂层与1Cr18Ni9Ti不锈钢之间的附着强度,并用冷热循环法测试梯度封严涂层的耐冷热循环性能,与普通封严涂层的附着强度及耐冷热循环性能进行比较,结果发现：梯度封严涂层的附着强度比普通封严涂层的附着强度有提高,而且梯度封严涂层的耐冷热循环性能明显优于普通封严涂层。     

工艺参数对不锈钢表面激光熔覆Ni基涂层组织及耐腐蚀性能的影响

利用6kW横流CO2激光器在1Cr18Ni9Ti不锈钢表面进行了不同工艺参数下单道Ni25WC35合金粉末熔覆。分析了熔覆层的物相组成,研究了不同工艺参数对熔覆层耐腐蚀性能的影响。结果表明:熔覆层主要由(Fe,Ni)固溶体和WC原位自生成的W2C组成,同时含有CrNiFeC,Cu3.8Ni化合物和FeW3C,Ni2Si,Fe3Ni3B等硬质相。光学显微观察显示熔覆层组织均匀、致密,与基体结合良好。在5.0%NaCl饱和溶液中电化学腐蚀测量分析结果得出,随着激光功率的增加,熔覆层的耐腐蚀性能降低;随着扫描速率增加,耐腐蚀性能先增加,后降低。最高自腐蚀电位为-554.70mV,最低腐蚀电流密度为0.55μA.cm-2。综合得出,Р=3.0kW,ν=500mm.min-1的试样熔覆层耐腐蚀性能最好。