液氧自增压空分设备的流程选择

介绍空分设备液氧自增压流程的工作原理,分析了直接利用空压机排气压力、利用膨胀机增压端提高空气压力和利用空压机二段增压提高空气压力的3个液氧自增压流程的组织形式及其特点,结合8100 m3/h液氧自增压流程空分设备,比较分析了3个流程方案的性能。     

自增压流程空分设备的研究与应用

介绍了液氧自增压流程的原理 ,分析了常规流程与自增压流程的不同特点 ,阐述了自增压流程的优势和适用场合 ,以及杭氧在自增压流程空分设备上的应用进展     

液体火箭冷氦增压系统低温试验研究

为研究液体火箭低温氦增压系统中电磁阀与孔板组合方式的增压性能和优化孔板的设计,开展了使用液氢温区的氦气作为增压介质的冷氦增压系统试验,并通过排放液氧模拟火箭贮箱内液氧的消耗.通过分析试验过程中增压氦气流量和贮箱压力的情况,获得了该增压方式对贮箱的增压性能.试验结果表明电磁阀与孔板组合能将贮箱压力维持在设计范围内,是一种简单、可行的液体火箭液氧贮箱增压方案.     

自增压流程调试遇见的问题及处理办法

文章介绍了液氧自增压流程空分,调试过程中出现的问题与安装存在不足及处理方法。     

液氧贮槽增压管线冻堵故障分析

由于没有将液氧贮槽升压后再向槽车充装液氧,在充装过程中使贮槽内形成负压,导致外界空气被倒吸入放空管线,长期积累使增压管线结冰冻堵。通过吹扫增压管线排除了故障。为防止同类故障再次发生,改进了向槽车充装液氧的操作规程。     

过冷液氧增压排液过程数值模拟研究

为探究大容积贮箱中过冷液氧增压排液过程的热力学特性,基于流体体积法(VOF)和蒸发冷凝模型,构建了过冷液氧排出过程的数值模型。采用文献的实验数据验证了数值模型的准确性,并开展了变流量进气增压排液过程的罐内流场特性分析。研究结果表明,过冷液氧排出过程蒸发冷凝对气枕压降影响显著,采用变流量进气增压的方案能够较好地保持气枕压力稳定,使得气枕压力在3%以内波动。排液过程中,过冷液氧先升温明显,增压随着排液进行,贮箱气枕区域会出现涡状流,气体温度在水平方向有一定波动。     

低温推进剂贮箱增压过程的传热传质数学模拟

针对火箭发动机地面试验中低温液氧贮箱的预增压和增压过程建立了气相空间的传热、传质数学模型.运用实际气体的状态方程、连续性方程、能量守恒方程以及推进剂与气相空间的传热、传质方程等组成了关于气相空间参数的微分方程组,并运用四阶Runge-Kutta算法对其进行求解.获得了气相空间的压力、温度、增压气体流量、液氧挥发速率以及贮箱壁温等参数的变化规律.结果表明,在发动机启动前的预增压过程中,气相空间的温度和压力急剧增加,液氧的挥发速率也增加很快;发动机启动后的保持增压阶段,由于气相空间的体积不断发生变化,气相空间参数的变化趋于平缓,液氧表面向气相空间的传质速率也趋于稳定.     

致密化液甲烷/液氧作为推进燃料性能评价分析

为深入论证致密化低温推进剂带来的收益,系统性地分析了致密化液甲烷/液氧作为推进燃料的综合性能.构建了推进剂贮箱漏热、温升、增压压力、壁厚的动态热力模型,针对不同尺寸的液甲烷/液氧贮箱组合,分析了致密化液甲烷/液氧对燃料停放温升、发动机推力提升、贮箱增压压力降低、贮箱质量减轻的影响.并提出了致密化液甲烷/液氧过冷程度匹配...     

10000m~3/h液氧自增压空分设备安装调试与工艺概述

介绍了10000m3/h液氧自增压空分设备的工艺流程、特点及配套设备,分析了空分设备安装调试过程中存在的问题与不足及其处理措施,最后阐述了空分设备建设中的几点体会。     

液氧贮箱增压过程中气枕空间温度场的数值模拟

液氧贮箱增压气体输送过程中,气枕空间的温度场会发生较大的变化,并且会引起相界面附近低温液体的温升.基于双膜阻理论建立热质交换模型,通过模拟贮箱内非稳态热流过程,分析气枕空间在增压气体输送过程中温度场的变化及其对于贮箱内低温液氧的影响.     

与德士古渣油/沥青汽化制氨配套的新型空分设备

介绍南化公司从美国APCI公司引进的 4 0 0 0 0m3/h分子筛净化、空气增压膨胀、液氧泵、液氮泵流程的空分设备的生产能力与工艺流程及主要设备 ,并和传统的分子筛净化、氮增压膨胀、液氧泵空分流程进行了比较 ,提出了其优缺点。图 3表 1。     

20.4K冷氦加温及氧箱的模拟增压试验技术

主要介绍２０．４Ｋ低温氦气经过加温后给液氧贮箱增压的试验技术。对试验设备、试验方法、试验过程及试验结果做了简要的介绍。     

适用于峰谷电运行的空分设备流程研究

简介一种适用于峰谷电驱动的液氧自增压空分流程,以20000 m3/h空分设备为例,重点介绍流程设计特点和关键设备运行特点,分析该空分流程的运行优势。     

高压氧的生产

本文介绍了30~100巴压力的高压氧的用途,高压氧生产和输送中的安全问题,采用内部压缩——用液氧泵增压获得高压氧的方法。并对空气膨胀和氮膨胀的带液氧泵的流程进行了评述。图8。     

用板翅式热虹吸蒸发器实现液氧自循环吸附的技术

本文介绍大型空分设备采用板翅式热虹吸蒸发器替代循环液氧泵实现主冷中部份液氧自循环吸附的技术。主要介绍液氧自循环吸附的原理、设备、试验结果及节能效果。试验证明在6000及1000米~3/时空分设备上液氧自循环量能达到设计指标,满足工业上主冷防爆的要求。并提出了当计算板翅式通道二相流阻时对LockhartMartinelli 二相流阻计算公式校正的方法。     

开封空分集团有限公司10000m~3/h内压缩空分装置通过专家技术评议

由开封空分集团有限公司自行设计、制造、安装的国内首套国产 10 0 0 0ｍ3 ｈ、 3 0ＭＰａ等级的液氧内压缩工艺空分装置于 2 0 0 2年 3月在湖北鄂城钢铁公司氧气厂投入稳定运行 ,而后相同另一套 10 0 0 0ｍ3 ｈ内压缩空分装置于 2 0 0 2年 7月在山东青岛钢铁气体有限公司投入稳定运行。两套空分装置均采用分子筛预净化、空气增压膨胀制冷循环、液氧内压缩、全精馏制氩、带增压的透平膨胀机等多项先进技术。开封空分集团有限公司于 2 0 0 2年 10月 30日至 11月 2日特邀国内制氧专家、高校教授及用户代表 5 0多人在青岛进行了广泛的技术交流…     

空分设备中液氧自循环计算探讨

在空分装置中,为了保证装置的安全运转,必须防止乙炔等碳氢化合物在液氧中积聚。目前,一般是采用液氧循环吸附器来清除液氧中的乙炔。在已有的空分装置中,多数是采用液氧泵强制循环的方式(图1),而日本日立公司生产的3200米~3/时和6000米~3/时制氧机均采用液氧自循环的方式(图2)。自循环可以省去液氧泵,使设备简化,减少了产生故障的可能性,使运转维护也方便,因此引起了有关方面的兴趣。本文着重从流体力学角度就液氧自循环的原理及理论计算作一探讨,并对日立6000米~3/时制氧机的自循环作一核算,对国产6000米~3/时制氧机(管式)改为液氧自循环系统的可能性作一分析。     

1000米~3/时制氧机液氧自循环试验小结

本文介绍了国产1000米~3/时制氧机利用板式热虹吸蒸发器实现液氧自循环吸附的试验情况:在三种主冷液氧液面情况下的运转数据、容器布置、液氧循环回路的配管、吸附效果等。并通过近一年的连续运转,证明液氧自循环吸附可以代替液氧泵工作,能满足空分设备的防爆要求。     

采用板翅式热虹吸蒸发器实现液氧自循环吸附

本文介绍一个用于工业生产的液氧自循环吸附的流程及试验结果。文中重点论述液氧在垂直板翅槽道中两相流压力降及传热的计算模型与程序。建立在对窄缝矩形槽道中局部压力降与传热关系式逐步积分基础上的计算结果,与试验数据比较已获得较满意的结果。试验还提供了液氧在吸附器、过滤器及管路系统中压力损失的经验公式。证明正在完善中的液氧自循吸附技术可推广用于工业生产,是一项较先进的防爆措施。图8,表3、参考文献31。     

大型煤化工型空分设备自动控制技术

自动化控制系统作为整套空分设备的重要组成部分,空分设备流程不同,其控制特点也不同。简介煤化工型空分设备的流程控制特点,分析空压机、增压机、汽轮机三大机组的控制技术、高压氧气阀门的应用技术、高压液氧泵和相关阀门的控制技术以及机组相互关联控制技术。