论空分设备冷凝蒸发器的局部爆炸

本文针对空分板式冷凝蒸发器的局部爆炸,运用沸腾侧流体(液氧)自然循环的原理,对液氧流动特性进行了计算,并借助于液氧流动特性曲线解析和推断产生爆炸的因果关系。研究表明:冷凝蒸发器液氧液面过低或涨落频繁,以及液氧侧通道局部堵塞,造成流动条件恶化,促使乙炔等碳氢化合物析出和积聚,这是导致局部爆炸的主要原因。     

空分防爆的有效仪器——痕量总烃色谱分析仪

1　问题的提出深冷法分离空气是目前工业生产氧气的主要方法。制氧机在实际运行过程中 ,由于空分主冷凝蒸发器 (含辅冷 )中液氧不断沸腾、蒸发 ,可爆物在此得以浓缩积聚 ,且摩擦冲击最强烈 ,所以容易在主冷 (含辅冷 )中形成爆炸中心。与其它碳氢化合物相比 ,过剩的乙炔就会析出 ,以固体颗粒悬浮在液氧中。而乙炔又具有很高的化学活性 ,极易发生爆炸。因此 ,乙炔是最危险的物质 ,必须严格控制其在液氧中的含量。除此之外 ,由于各地区各企业上空的大气成分比较复杂 ,所以空分设备运行中除应控制乙炔、碳氢化合物总烃含量外 ,还要控制各单项组…     

富氧液空冷凝蒸发器的安全设计

空分设备上除主冷凝蒸发器会因碳氢化合物的浓缩积聚而发生爆炸事故外,粗氩冷凝蒸发器和纯氮设备的冷凝蒸发器也是碳氢化合物的浓缩积聚区,也应引起足够的重视。文章提出在这类富氧液空冷凝蒸发器结构设计和运行操作中的注意事项。     

制氧设备的操作方法(续)

液氧积聚在分馏塔的冷凝器中,过去已有从此处取出液氧来使用。从氧气的质量、输送、贮存与使用等方面来看,液氧具有其优越条件,因而最近液氧的用途大大扩大了。日本正在建设液氧专用装置,逐渐适应大量消费液氧的需要,专业生产厂将逐渐以液氧设备代替气氧设备。     

新型低温高压液氢容器的夹套预冷计算

提出了一种新型的低温高压液氢容器结构,并对其中的夹套结构进行了工程设计、预冷分析及预冷计算,从而说明采用夹套结构可以节省昂贵的液氢,此液氢容器结构也适用于贮存液氧。     

空分装置液氧复热回收工艺

介绍了分子筛流程空分设备主冷爆炸的条件、机理和我厂的控制措施,对比分析了碳氢化合物积聚的控制方法。首次研发了液氧复热回收技术方案,并获得成功,填补了国内空白。     

“28000”主冷局爆泄漏的分析判断

介绍28000Nm3/h空分设备主冷凝蒸发器1#板式单元,因液氧中碳氢化合物含量超标(达2．5ppm),主冷一直控制在64%液位操作,事故前又发生液氧泵跳车而使液面大起大落,从而致爆,造成23个通道泄漏。最后提出了六个措施。图1表2。     

液氧中碳氢化合物总含量测定试验总结

一、前言关于空气液化分离装置的安全防爆问题,过去仅仅是对液氧以及液空中的乙炔含量予以严加控制,后来又发现液氧中碳氢化合物的存在,同样是使主冷及其他部位发生爆炸的重要原因。根据近年来所发生的事态表明,对液氧中碳氢化合物含量的严密监测,确保设备安全运转,已经是当务之急。为此,我们把液氧中碳氢化合物的测定问题提到了日程上,组织人员开展了试验工作。经过一个阶段的努力,终于取得了一点初步的成果。确定了初步的分析操作方法。现总结于后,以供参考。     

液氧泵迷宫密封爆炸原因分析

目前国内用于纯氧顶吹转炉炼钢的制氧机,从300~10000标米~3/时,这些制氧机由于本身安全运转的需要,广泛地采用了循环离心式液氧泵,以去除主冷凝器内的碳氢化合物。由于液氧泵必须适应制氧机长期运转的需要,故泵的轴封寿命问题便成为目前国内离心式液氧     

大型空分设备主冷连续定量排放液氧的测定试验

本文介绍了本钢氧气厂从主冷中连续定量排放液氧的试验,通过试验前后主冷液氧中碳氢化合物含量数据的统计表明,在使用好现有的液空、液氮吸附器的基础上,采取由主冷连续定量地排放液氧的措施,可以收到一定的降低液氧中碳氢化合物含量、增强主冷安全性的效果,而且简单可行。图1、表4。     

空分设备碳氢化合物超标的处理

详细介绍了1000m~3/h空分设备主冷液氧中碳氢化合物超标的原因及处理意见,分析了不停机降低液氧中碳氢化合物含量的可行性及措施,最后简述了处理效果及今后操作中应注意的事项。图1。     

低温气液两相流中压力波传播特性研究

以竖直管路中的液氧-气氧两相流体为研究对象,构建了液氧流动冷凝与压力波传输数学模型,并通过实验数据验证了数学模型的正确性。数值模拟了不同流速下液氧-气氧的流动冷凝过程,得到了流速对压力波传播情况的影响规律。结果表明:过热气氧在液氧中发生流动冷凝的过程中,沿流动方向截面含气率逐渐减小,且随着入口流速的增加,气氧在管内冷凝的长度逐渐增加;在恒定扰动频率下,管路内流速越大,压力波的传播速度越慢,衰减幅度越大。     

空分设备中液氧自循环计算探讨

在空分装置中,为了保证装置的安全运转,必须防止乙炔等碳氢化合物在液氧中积聚。目前,一般是采用液氧循环吸附器来清除液氧中的乙炔。在已有的空分装置中,多数是采用液氧泵强制循环的方式(图1),而日本日立公司生产的3200米~3/时和6000米~3/时制氧机均采用液氧自循环的方式(图2)。自循环可以省去液氧泵,使设备简化,减少了产生故障的可能性,使运转维护也方便,因此引起了有关方面的兴趣。本文着重从流体力学角度就液氧自循环的原理及理论计算作一探讨,并对日立6000米~3/时制氧机的自循环作一核算,对国产6000米~3/时制氧机(管式)改为液氧自循环系统的可能性作一分析。     

粉末真空绝热容器真空度随冷凝蒸汽填充条件的变化

粉末真空绝热层一般是以机械真空泵抽出空气而形成真空。此外,还提出过一种以在工作温度下能够冷凝于内壁的蒸汽置换空气而形成真空的方法,这种蒸汽,在液氧容器中为二氧化碳,在保温瓶中为四氯化碳。这种方法的优点是可省去时间很长的抽真空过程。此外,在某些情况下液氧器械(例如转注管)是长时间不用而处于热状态下的,此时绝热层内压力将等于大气压力,可能漏入的空气显著减少,因此工作条件将得到改善。     

提氪型空分设备甲烷的浓缩及防爆

对本钢氧气厂生产氪氙型的空分设备液氧中的碳氢化合物含量(主要是甲烷)进行了理论计算和实际测定,得出了甲烷的浓缩规律、分布情况及富集的危险部位,提出了适合于提氪型空分设备液氧中碳氢化合物含量的控制值和防爆措施。     

基于AMESim的液氧供应系统启动特性分析

为研究液氧供应系统启动阶段的压力平稳性,使用AMESim对液氧加注启动阶段平稳性进行了仿真,比较了设立启动容器和不设启动容器两种情况下液氧加注启动阶段的压力、流速的稳定性,通过仿真分析了启动容器设立的位置对加注流量稳定性的影响。通过对某型号动力系统试验液氧加注泄出系统进行仿真,将仿真结果与试验数据对比,验证了仿真过程中使用孔板替代发动机模拟负载的正确性与使用AMESim软件进行液氧供应系统仿真的合理性。经仿真分析,设立启动容器可使启动阶段压力震荡时间缩减至设立前的四分之一,设立启动容器后可明显减小启动阶段产生的压力凹坑,启动容器与负载端的距离为启动段平稳性的主要影响因素。     

液氮贮运容器夹层空间的抽空工艺

介绍了一种新的多层绝热低温容器的抽空工艺。 利用电加热器在抽空之前把容器予热到８０～１００℃，然后再接通抽气系统。可以充分排除容器夹层中各种材料及器壁吸附的气体，同时有利于活性碳的再生。试验结果证明，可以缩短抽空时间达４／５，而且容器蒸损率显著下降。     

空分设备基础知识讲座 第三讲 空气净化设备(五下)

本讲为空分设备中的防爆措施。主要有采用液相、气相吸附净除碳氢化合物;采用排放液氧排除主冷液氧中的碳氢化合物;以及爆炸危险杂质的控制。图15表6。     

基于热不平衡两流体模型气氧射流冷凝过程研究

建立了氧气在液氧流体中流动冷凝过程的一维热不平衡两流体六方程模型,提出了气泡冷凝模型,对过热蒸气状态方程,相界面受力方程也进行了改进。研究了高温气氧射流冷凝过程的气液两相分布特性,包括两相流速分布,声速分布以及冷凝特征长度L/d。分析了气液流量比,液氧温度和压力对气氧射流冷凝过程的影响,得出了提高液氧过冷度能够减小气氧射流冷凝特征长度。获得了冷凝特征长度凝结关系式,仿真结果与气氧射流冷凝试验结果一致,验证了热不平衡两流体模型求解气氧射流冷凝问题在较大工况范围的适应性。     

氧气中碳氢化合物总量测定方法的改进

现行的特气分析方法中,氧气(包括液氧)中碳氢化合物总量的测定执行GJB2040-94<液氧规范>中的规定.该方法忽略了样品气在测量过程中对检测器的影响,使分析结果有较大的误差.本文通过大量的实践,并参考相应的文献资料,对氧气中碳氢化合物总量的测定方法进行了改进.