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框架和排架爆破拆除的后坐(1) 总被引:3,自引:2,他引:1
研究了框架、排架和框剪结构爆破拆除定向倾倒时后坐的机理。当前、中排立柱拆除后,爆破切口层上部的建筑重心总是企图沿重力线以最短距离落地,从而迫使现浇钢筋混凝土框架在切口层的后立柱顶形成塑性铰而机构后坐;排架后柱顶的铰连接后移,形成立柱后倒;装配式框架重心低于后柱的粱端塑性铰,牵拉后柱前倾,其重力分量推着柱根后滑;框剪结构在被剪力墙加固抗弯抗压稳定的立柱支撑下,将迫使结构的重心只能绕柱根微圆弧式下落,结构单向倾倒,其重力分量推动柱根后滑。多跨现浇钢筋混凝土框架,若后两排柱不炸但柱根割筋并削弱,当切口爆破后,框架可能单向倾倒,其重力分量也将推动柱根后滑。以多体动力学方程及其近似解计算结构的后坐值和阻止后坐的抗力,提出了判别立柱后滑的条件,估计了立柱后倒或后滑值。动力学方程后坐值的近似解与数值解仅差5%,为工程所容许。实例计算后坐值和爆堆后沿宽与实测相近,证实了后坐和爆堆后沿计算的原则和方法是正确的,可以应用。 相似文献
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针对异形砖混结构楼房爆破拆除,且定向倒塌空间不足的技术难题,基于某7层"凹"型砖混结构楼房爆破拆除工程实践,提出了"原地坍塌和定向倾倒相结合"的逐段向内倾倒爆破拆除方法.通过创新设计爆破切口、孔网参数和爆破网路,实现了预期的爆破拆除效果.运用ANSYS/LS-DYNA有限元分析软件,模拟分析了楼房倒塌过程,验证了设计方案的科学性.结果表明:楼房中部楼体先触地,两侧楼体逐段向内倾倒,基本无后坐现象,可按设计方案坍塌,模拟结果与爆破结果基本一致;两侧拐角及南北中部区域有爆堆溢出楼房原址范围,需重点考虑该位置的倒塌空间余量,并采取有效的安全防护措施.采用逐段向内倾倒方案爆破拆除异形砖混结构楼房,达到了减小楼房塌落堆积范围、改善破碎解体效果的目的. 相似文献
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针对待拆面粉厂主楼房为7层非对称钢筋混凝土框架全剪力墙结构,内部兼具粮食加工和生活居住功能,楼层布局错综复杂的情况,根据高跨比小不易倾倒的特点,利用有限元分析软件确定预拆除的位置、钻孔数量和试爆位置,对1~2层立柱、剪力墙和楼梯进行部分预拆除,选择三角形切口。采取定向拆除爆破的方案,倾倒方向为正南方向,在倒塌位置铺垫缓冲减振层,保护周围建筑物不受损坏;采用大炸高和支座铰链技术,使后2排立柱作为后支座铰链,增加铰链极限承载力,严格控制楼房后坐;对立柱钻孔装药位置使用密目网和密竹栅栏进行爆破飞石近体防护;使用多段毫秒延时导爆管雷管起爆网路,确保楼房按预定的倾倒方向倒塌,由此实现了内部结构复杂的高层楼房拆除爆破。 相似文献
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介绍在复杂环境下,对一特殊结构大面积厂房采用横向逐跨坍塌爆破拆除的方案.为保护地下人防在爆破时不受损坏,采用保留底层底部一定长度的立柱不钻孔的方法对立柱的外覆钢筋和角铁进行预切割等一系列技术措施,保证了该厂房的爆破成功. 相似文献
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成都华能电厂106.6 m钢筋砼冷却塔控制爆破拆除 总被引:4,自引:3,他引:1
介绍了1座高106.6 m、底部直径85.28 m的钢筋混凝土冷却塔的定向控制爆破拆除。针对冷却塔高度大、自重近9 000 t的特点,先采用预拆除方法将倾倒方向上一定高度的筒体由连续薄壁结构转变成独立薄壁柱体,然后只炸除人字立柱形成爆破切口,由此实现冷却塔的定向爆破拆除。根据薄壁立柱冲击溃屈的要求,确定了采用多段半秒延时起爆的设计原则,给出了相关的爆破参数。通过爆破过程中多方位的摄像观测和分析发现,应用半秒延时起爆技术逐渐对称地形成爆破切口,有利于冷却塔下坐前以及下坐过程中沿预定方向倾倒。 相似文献
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切口方式与延期时差对拆除爆破倒塌效果有重要影响,尤其是对小高宽比的框架结构。因此,通过数值模拟对结构倒塌效果进行分析,对于爆破方案的选取具有一定的指导意义。针对某9层框架结构拆除爆破实例,利用ANSYS/LS-DYNA有限元分析软件,采用整体式模型,对不同切口形式和延期时差的框架结构倒塌过程进行数值模拟。对框架结构底层最后一排立柱拆除与否,以及最后两个爆破区段延期时差分别为0.3 s或0.5 s,这4种情况下的结构倒塌进行对比分析。结果表明:在爆破切口延期时差相同时,底层最后一排立柱拆除,框架结构的塑性铰形成位置较不拆除时下降,结构解体完全,爆堆高度也降低,倒塌效果较好;在相同切口形式时,爆破区段延期时间不同,框架结构塑性铰形成位置和倒塌效果也有所不同。 相似文献