立柱加固型框架大楼的爆破拆除

采用定向控制爆破技术拆除立柱加固型7层框架大楼。为了彻底炸毁加固立柱,确保大楼顺利定向倾倒,通过多次爆破试验确定了炸药单耗、布孔参数和装药结构。为了控制大楼塌落时的触地震动,采取了秒差分区爆破、空中解体、铺垫缓冲层和开挖减震沟等技术措施。爆破过程中进行了震动监测。此外还介绍了起爆顺序、安全防护措施及爆破结果。     

立柱加固型框架大楼的爆破拆除

采用定向控制爆破技术拆除立柱加固型7层框架大楼。为了彻底炸毁加固立柱,确保大楼顺利定向倾倒,通过多次爆破试验确定了炸药单耗、布孔参数和装药结构。为了控制大楼塌落时的触地震动,采取了秒差分区爆破、空中解体、铺垫缓冲层和开挖减震沟等技术措施。爆破过程中进行了震动监测。此外还介绍了起爆顺序、安全防护措施及爆破结果。     

十五层多边形框剪大楼的爆破拆除

十五层多边形框剪大楼采用定向折叠爆破方案拆除。介绍了上、下爆破缺口的布置、不同断面形状立柱的布孔方式和药包布置、坚固的剪力墙的预处理。讨论了不同立柱的炸高和炸药单耗的确定。根据所确定的爆破缺口高度 ,对大楼倒塌的可靠性进行了校核。此外 ,针对楼体高度大、需重点保护的玻璃幕墙 ,对防飞石的措施、爆破震动和塌落震动进行了评估     

十五层多边形框剪大楼的爆破拆除

十五层多边形框剪大楼采用定向折叠爆破方案拆除。介绍了上、下爆破缺口的布置、不同断面形状立柱的布孔方式和药包布置、坚固的剪力墙的预处理。讨论了不同立柱的炸高和炸药单耗的确定。根据所确定的爆破缺口高度 ,对大楼倒塌的可靠性进行了校核。此外 ,针对楼体高度大、需重点保护的玻璃幕墙 ,对防飞石的措施、爆破震动和塌落震动进行了评估     

框架结构楼房定向爆破拆除后坐控制措施及应用

框架结构楼房在定向爆破拆除时容易产生后坐现象,对后侧保护目标构成巨大威胁.结合城市复杂环境下框架结构楼房定向爆破拆除设计施工实践,对控制框架结构楼房后坐的方法进行分析和探讨,并采用LS-DYNA动力学有限元软件对方法的合理性进行数值仿真验算.实践结果表明:采用抬高爆破切口至2层,切口后排立柱不钻孔爆破的方案,可以有效防止或减少框架结构楼体后坐现象,爆破后楼体1层后部立柱均保持完好,在1层和2层连接处折断,1层前部立柱受楼体塌落冲击作用折断,楼体爆堆堆积高度与从1层爆破相比并无明显差异,爆破效果良好,并且前排底部立柱可以作为缓冲层大大消耗楼体塌落冲击的动能,削弱触地振动效应,减小塌落振动对周边环境的影响.     

10层框架结构定向折叠爆破拆除

介绍了城市复杂环境中,采用定向折叠倾倒爆破技术拆除10层框架大楼的工程实例.由于被拆除大楼距离停车场、居民楼较近,因而对爆破震动、坍塌体宽度和爆破飞石的控制要求较高.通过对大楼布置两个爆破缺口,使楼房逐层逐跨下落,有效地降低了爆破震动和楼房大面积塌落时引起的冲击震动.爆破方案包括了两个爆破缺口的位置、缺口高度选择、剪力墙墙的预处理以及立柱的爆破参数计算.通过精心的设计与施工,楼房的爆破效果与设计方案吻合,达到预期效果.     

分段解体原地倾斜塌落爆破拆除框架结构物

介绍在复杂环境条件下,采用分段爆破解体原地倾斜塌落法爆破沿轴向拆除长宽比约为1∶4的框架结构建筑物;详述地下两层梁、柱炸点的选择,立柱、横梁及砖墙爆破参数的确定,网路设计,以及安全防护等技术措施。     

分段解体原地倾斜塌落爆破拆除框架结构物

介绍在复杂环境条件下,采用分段爆破解体原地倾斜塌落法爆破沿轴向拆除长宽比约为1∶4的框架结构建筑物;详述地下两层梁、柱炸点的选择,立柱、横梁及砖墙爆破参数的确定,网路设计,以及安全防护等技术措施。     

基于数值模拟的铁四院前大楼拆除爆破方案优化

爆破拆除的铁四院前大楼为砖混外套框架的"楼包楼"特殊结构,周边环境复杂。为确定合理的爆破拆除方案和爆破参数,控制其倒塌姿态和爆堆范围,利用ANSYS/LS-DYNA有限元软件,建立分离式耦合模型,对多个拆除爆破方案进行模拟分析,确定了单向折叠爆破方案,并对折叠爆破方案中的切口起爆时差,立柱破坏部位,立柱爆高等参数进行优化,其中上下切口起爆时差调整为1020 ms,中间与两侧时差为880 ms,后排支撑区立柱实施松动爆破,同时提高上切口立柱爆破高度。采用优化方案,建筑物被成功爆破,结构折叠形态明显,爆破效果理想。实际爆破结果表明,爆破切口的形成和闭合、结构倒塌过程、塌落范围与形态等与模拟结果基本一致。     

上海长征医院16层病房大楼爆破拆除

结合上海长征医院１６层病房大楼的控制爆破工程,论述了复杂环境下高层建筑物爆破拆除的基本要点和解决方法,并提出了“空中解体、立体延期、分片塌落”的方案。     

51m高水塔的单向折叠爆破拆除

一座高 5 1m的钢筋混凝土水塔 ,其上部的水池由 10根断面尺寸为 1 6m× 0 7m的立柱支撑。在场地有限的条件下 ,采用了单向折叠爆破的方案。水池先翻转再自由落地 ,缩短了倒塌距离 ,减小了触地震动。文中介绍了爆破参数设计、预拆除、稳定性分析、触地振动速度的验算以及所采取的安全措施等。     

复杂环境下"H"形8层框架结构楼房同向爆破拆除

"H"形结构楼房由独立的3部分组成,各部分之间的距离仅0.4~0.7 m。为控制楼房爆破振动以及塌落振动对城市轨道交通线的影响,楼房采用向南同向定向爆破倒塌的方案进行拆除。为减少倒塌过程中3部分相互作用对楼体倒塌过程中的空中姿态以及倒塌后的爆堆形态的影响,确保楼房的爆破效果,采用人工预先拆除楼体间的阳台、合理选择各部分之间的爆破时差等综合措施。爆破后楼房按照要求倒塌,爆破达到了预期效果。     

闹市区框剪结构楼房爆破拆除与有害效应控制

为了顺利爆破拆除闹市区地上11层、地下2层、建筑总高50 m,建筑面积约5 000 m²的框架剪力墙结构楼房,根据楼房结构特点和周围环境,选择向南空地定向倒塌的爆破拆除方案。对1～2层剪力墙、楼梯进行局部预拆除;选择三角形爆破切口,采用四通与"大把抓"相结合的复式起爆网路;依据精细设计、精细施工和精细管理的科学方法和理念,采用主动与被动防护相结合的安全技术,有效地控制了爆破振动、塌落振动和爆破飞散物,取得了良好爆破效果。可为类似工程爆破拆除提供参考。     

呼市十一层大楼拆除爆破塌落振动测试与分析

对呼市十一层办公大楼的爆破拆除过程进行了现场监测,获得了爆破和楼房倒塌过程中后座及倾倒触地引起的地面质点的振动速度、位移和频率等.分析测试结果得出,城市拆除爆破引起的爆破振动一般较小,而后座和塌落振动随着建筑物高度、质量和体积等的增大对周围建筑物的影响往往较大;后座振动对拆除建筑物的后座方向,即倾倒的反方向影响较大,且振动值的大小与拆除建筑物的质量、体积、重心高度、结构材料以及后排柱的承载力大小等有关;塌落振动对其倒塌方向的影响较大,而对侧、后方的影响相对较小;爆破振动衰减较快,而后座和塌落振动因其低频特性衰减相对较慢.     

组合楼板钢框架结构的连续倒塌简化模拟

该文借助经过校验的组合楼盖精细模型,建立了组合楼板钢框架结构连续倒塌有限元简化模型,通过与组合楼盖子结构试验对比验证了此简化模型的准确性。采用简化模型,分析了柱子失效位置、结构层数和组合楼板等参数对一个五层组合楼板钢框架原型结构抗连续倒塌性能的影响。分析结果表明：原型结构具有足够的承载力以避免由单个底层柱子失效所导致的结构连续倒塌;除了角柱失效工况外,原型结构的层数变化对结构抗连续倒塌性能的影响可以忽略,而在角柱失效工况下,层间桁架承载机制的贡献会使得原型结构比单层有楼板结构的抗连续倒塌承载力更高;在考虑组合楼板之后,原型结构的抗连续倒塌承载力提升了114%。     

框架楼定向爆破拆除中后柱高位拉断原因

介绍了处于繁华市区的两栋框架大楼定向爆破拆除的施工方案、爆破参数和起爆顺序。虽然楼房按预期的方向倾倒 ,但有一部分后承重柱被高位拉断。文中简要阐述了后承重柱高位拉断的机理 ,指出了在上部载荷足够大和已具备足够的倾覆力矩的条件下 ,追求过大的炸高 ,是后承重柱高位拉断的根本原因     

复杂环境下冷却塔倒塌过程的计算机模拟

在工业企业废弃建筑物的拆除过程中,科学合理的爆破设计方案能保证建筑物按指定方向倒塌并保证周围建筑物的安全。采用ANSYS/LS-DYNA程序对河曲县发电厂冷却塔爆破拆除进行了倒塌过程的模拟。冷却塔采用SOLIDl64单元*MAT_BRITTLE_DAMAGE材料建立了钢筋混凝土整体式有限元模型,用*MAT_ADD_EROSION关键字控制爆破缺口的形成和材料的失效,爆破缺口形成过程由"时间"开关控制。模拟了冷却塔的爆破拆除倒塌过程、倒塌触地后与周围建筑物的距离及倒塌过程中的筒体应力分布等,并与实际爆破效果做了比较,证明计算机模拟是准确的。     

武汉市二七沿江商务区楼房爆破拆除塌落振动分析

为了分析高层建(构)筑物爆破拆除时塌落造成的地面振动的特征及对周边建筑物的影响大小,对武汉市二七沿江商务区19栋楼房爆破拆除中的地面振动进行了测量,并对监测点实测的数据爆破与塌落振动速度、卓越频率、傅里叶谱及反应谱特性进行分析。结果表明:高层建筑物爆破拆除中塌落振动比爆破振动影响更大,频率更低;1#楼周边为已拆除废弃空旷场地、减振措施较少,塌落振动水平分量高于竖向分量;常用的塌落振动估算公式可以更好地描述竖向振动分量,而无法描述本次幅值更大的水平分量;持续时间随距离的增加而变长;反应谱在高频段高于设计谱,但由于周边无建筑物,不会造成危害。     

大型构筑物拆除爆破振动与塌落触地振动分析

对某两连体石灰窑的拆除爆破振动进行了监测，采集了石灰窑爆破及塌落产生的振动数据。石灰窑拆除塌落触地振动的场地常数K为0.132，衰减指数α为1.489，得出石灰窑塌落触地振动经验公式。爆破振动最大振动速度为3.287 cm/s，主频主要集中在6.104~28.076 Hz；塌落触地振动最大振动速度为7.322 cm/s，主频主要集中在2.441~6.714 Hz。塌落触地振动速度比爆破振动速度大，主频更接近建筑物的固有频率，因此，在大型构筑物倒塌方向应采取缓冲措施。这些资料可为石灰窑、烟囱及楼房等大型建筑物的爆破拆除设计及对周围环境的影响评估提供参考。     

18层框架楼房定向爆破倒塌迟缓原因分析

鞍山金融大厦18层框架楼房爆破拆除选用二号岩石乳化炸药,三角形爆破切口,最大切口高度14.5 m,采用5、7、9、11段毫秒微差起爆方式实施定向爆破。楼房倒塌过程中出现了倒塌困难的风险,为探究产生的原因,依据工程实际利用有限元软件ANSYS/LS-DYNA对简化工况、真实工况和改进工况进行数值模拟分析。模拟一楼体未完成倒塌,模拟二楼体的倒塌过程与实际倒塌基本相同都出现了倒塌困难的风险,模拟三楼体倒塌方向前后节点的速度差值较大,倒塌过程实现了后排立柱触地的定轴转动,模拟结果贴近真实情况。在爆破技术设计时结合数值模拟可以预知爆破方案的不足,及时改进,为爆破施工的顺利完成提供技术支持。