装甲钢CO2气体保护焊焊接接头组织和抗裂性分析

采用自制H10MnSi和H08Mn2Si焊丝分别制备装甲钢CO2气体保护焊焊接接头,通过金相显微镜、扫描电子显微镜和显微硬度计对装甲钢焊接接头组织及其硬度分布进行对比研究;通过斜Y形坡口焊接裂纹试验评定了自制H10MnSi焊丝和H08Mn2Si焊丝的抗裂性倾向.结果表明,在H08Mn2Si焊丝基础上改进的自制H10MnSi焊丝应用于装甲钢CO2气体保护焊时,其焊缝组织细化,针状铁素体比例明显高于H08Mn2Si焊丝,这使得H10MnSi焊丝的抗裂性优于H08Mn2Si焊丝.     

30CrMnSiA钢CO_2气体保护焊接头组织和性能研究

采用H08Mn2SiA、Qk Aristorod 12.5两种焊丝分别对30CrMnSiA钢进行CO2气体保护焊,并对这两种焊丝所焊接头的显微组织及力学性能进行了分析。结果表明:采用H08Mn2SiA焊丝进行焊接,焊缝组织主要由细晶铁素体和针状铁素体组成,焊缝的显微组织比采用Qk Aristorod 12.5焊丝焊接焊缝组织要细小,其针状铁素体细且数量多、排列密集。H08Mn2SiA焊丝焊接接头的力学性能优于Qk Aristorod 12.5焊丝焊接接头的力学性能。     

金光焊接材料厂生产的CO_2焊镀铜焊丝通过省级鉴定

由大连市金州区金光焊接材料厂和沈阳焊接研究所合作试制的H08Mn2Si、H08Mn2SiA CO_2焊镀铜焊丝于1987年12月上旬在大连通过省级鉴定。鉴定会认为,H08Mn2SiA镀铜焊丝符合有关国标和专业标准的规定,达     

焊接经验介绍

(一)细丝CO_2气体保护焊在客车骨架和蒙皮上的使用两年来我厂将细丝CO_2气体保护焊应用于客车骨架和蒙皮的焊接,已成功地焊出100台TS680A客车,通过鉴定,焊接质量良好。选用焊接规范 (1)焊丝的牌号和直径:板材为16Mn、08、A_3钢时,选用H08Mn2Si或H08Mn2SiA焊丝。当板厚1—3毫米时,选用φ0.8毫     

13MnNiMoNbR埋弧焊焊缝性能的研究

13MnNiMoNbR钢具有较高的强度指标以及良好的冲击韧性,由于压力容器耐高温、耐高压的发展需求,13MnNiMoNbR钢在高压力容器方面的应用正在不断增加。根据GB4709-2007《压力容器用板标准》[1],13MnNiMoNbR钢应选用H08Mn2MoA焊丝匹配SJ101焊剂进行埋弧焊焊接。但对于大型压力容器,经热处理后,此焊接方式的抗拉强度不能满足国标要求。在此通过改变焊丝焊剂成分,选用H08Mn2MoA焊丝匹配SJ101焊剂进行埋弧焊焊接,并选择H10Mn2NiMoA焊丝同样匹配SJ101焊剂埋弧焊焊接进行比对分析并通过试验证明:采用H10Mn2NiMoA焊丝匹配SJ101焊剂明显提高了焊缝的抗拉强度,但接头的韧性低于设计要求性,故研究了两种埋弧焊工艺焊接13MnNiMoNbR钢焊缝韧性的差异。     

D406A超高强度钢匹配焊接材料开发

基于D406A钢与20钢焊接过程冷裂纹的产生,从优化焊接材料角度出发,研制两种D406A氩弧焊用焊丝。通过降低碳含量,增加镍含量进行焊丝合金系的设计。采用金相组织、拉伸强度、冲击韧性以及冷裂纹敏感性测试来分析新焊丝的可行性。试验结果表明,新开发的两种焊丝焊接接头强度与原ER50-6焊丝相当,但是接头冲击韧性明显提高。原焊丝斜Y坡口冷裂纹敏感性测试中发现多条裂纹,而新研制的焊丝无裂纹产生。由此说明,新研制的焊丝在满足强度设计要求的前提下,有效降低了接头的冷裂纹敏感性,满足生产实际要求。     

20号碳钢管的气焊

适用范围适用于75/39及120/39型锅炉,低温段过热器管子(φ38×3.5毫米)的手工气焊焊接工作。焊前准备①正式焊接前,应对焊丝和坡口的锈、油等污物进行清理干净。②焊丝可用 H—08A,H—15和 H—12Mo,直径均为3毫米。要求乙炔气中的S≤0.045％P≤0.04％。③坡口角度为70。当用 H—08A 或H—15焊丝时,间隙为2～2.5毫米,钝边为0.5～1毫米。当用 H—12Mo 焊丝时,间隙2.5～3毫米,钝边0.5毫米。④管子对口组合时,应用夹具自然对准,不得采用强力对口,以防产生附加应力。⑤施焊现场的温度应在零度以上,不能有风、雨、雪。⑥用     

15CrMoR耐热钢焊接性能研究

通过对大厚度低合金珠光体耐热钢15CrMoR母材性能及焊接性能进行分析、试验,制订了15CrMoR钢高温压力容器的焊接工艺方案。封头对接采用气保焊,选用H08CrMnS iMoA 1.2 mm焊丝,80%Ar+20%CO2混合气体。筒体对接焊采用气保焊打底,埋弧焊填充。埋弧焊选用H08CrMoA 4.0 mm焊丝,SJ101焊剂。焊后进行消应处理。     

焊丝对5754-H111铝合金焊接接头组织和性能影响

对5754-H111铝合金进行交流钨极氩弧焊接,研究了ER5356焊丝和ER5183焊丝对焊接接头组织和力学性能的影响。结果表明:两种焊丝焊接接头的热影响区组织都保留了母材轧制的纤维状态,焊缝区组织为α固溶体基体上分布着树枝状β(Al3Mg2)相和Al6Mn相。与ER5356焊丝相比,ER5183焊丝由于Mn含量较高,使得焊接接头中Al6Mn相弥散分布,焊缝区晶粒显著细化。两种焊丝焊接接头的强度均能达到母材强度的85%以上;焊接接头的冷弯试样经过180°面弯、背弯后,均未出现裂纹;两种焊丝焊接接头的显微硬度分布曲线均呈N形,硬度最低值出现在热影响区,ER5183焊丝焊接接头的硬度略高于ER5183焊丝焊接接头。     

Cr-Mo系珠光体耐热钢钢管JCO焊接工艺实践

分析了Cr-Mo系珠光体耐热钢的焊接性能,针对其存在较严重的冷裂纹和再热裂纹倾向的问题,探讨了符合Cr-Mo系耐热钢钢管的JCO自动双面三丝埋弧焊接生产工艺,并分析了ASTM A 387/A 387M—2006a标准中11级第2类(Gr11-Cl2)耐热钢钢管的焊接接头显微组织。分析认为:采用H08CrMoA焊丝/HJ350焊剂组合,控制焊接热输入,以及焊接预热温度150℃,后热温度250~300℃、保温时间30 min,焊后热处理温度690~710℃等工艺,可解决焊接时出现冷裂纹、焊接热影响区和热处理后产生SR裂纹等问题。     

980MPa级钢配套焊丝电弧形态和熔滴过渡试验分析

利用激光为背景光的成像系统,摄取电弧形态和熔滴过渡的高速图像,试验了新研制的屈服强度为980MPa级钢配套的两种焊丝电弧形态和熔滴过渡形式.试验在典型焊接参数条件下,采用不同配比的氩、氦混合保护气体MIG焊接方法,对所研制的焊丝与普通焊丝H08Mn2SiA进行了电弧形态和熔滴过渡对比试验.结果表明,所研制的焊丝不仅其熔敷金属力学性能满足要求,而且熔滴过渡性能也优于常用的普通焊丝,为所研制焊丝的焊接工艺性能和实际应用奠定了试验基础.     

A588GrB钢焊接工艺研究

通过对A588GrB钢的焊接性分析,确定其焊前预热温度;以AP1000支撑结构为基础确定该钢的3种焊接方法;根据“等强”原则选择该钢的焊接材料,并进行相关的焊接试验,取得了如下结果:采用SMAW(焊条E7018)、SAW(焊丝/焊剂H10Mn2/SJ101)、FCAW(焊丝E71T-1)焊接A588GrB钢能够获得满意的接头质量;焊前预热可有效防止冷裂纹的产生;减少焊接热输入,能够获得良好的低温韧性冲击值;焊后消应力热处理能够有效提高焊缝和热影响区的冲击性能.试验结果为A588GrB钢的焊接奠定了基础.     

钢轨对接超窄间隙焊接试验

利用焊剂带约束电弧超窄间隙焊接方法,对U71Mn钢轨对接进行了探索性试验研究.使用H08Mn2Si焊丝,通过34层焊道将坡口间隙约4 mm的钢轨焊接完成,单层焊接线能量为0.6 kJ/mm.试验表明焊前预热温度大于400℃可有效消除冷裂纹.在不预热的情况下,这种超窄间隙焊接接头热影响区和焊缝的硬度较高;预热可使焊缝硬度下降到与母材相当,同时使热影响区硬度略有下降.     

Q690中厚板的免预热自动焊工艺

文中对液压支架用Q690中厚板免预热焊接工艺进行了研究。最高硬度试验表明：在焊接电流320～340 A,电弧电压30～31 V,焊接速度45 cm/min,环境温度-5℃的情况下进行不预热焊接,热影响区最高硬度仅为HV345,焊接冷裂倾向小;斜Y坡口焊接裂纹试验表明：先采用ER50-6焊丝进行手工焊打底,再采用ER76-G焊丝进行机器人焊接打底,在较苛刻的拘束条件和低温环境下能够防止冷裂纹的产生;对接接头力学性能试验表明：Q690钢板多层多道焊第1道打底采用ER50-6焊丝进行手工焊,焊接电流340～360 A,电弧电压29 V,焊接速度40 cm/min;后续焊道采用ER76-G焊丝进行机器人焊接,焊接电流400～440 A,电弧电压29～32 V,焊接速度45～50 cm/min,焊后对接接头力学性能可满足要求,打底焊道焊丝采用低强匹配对整体对接接头的强度影响有限。     

进口核级碳钢焊丝CB-08Г2С替代研究

因俄罗斯核电机组维修的需要,开展焊丝国产化替代研究。对ER49-1焊丝和CB-08Г2С焊丝进行了化学成分和力学性能等试验,并进行了ER49-1焊丝的焊接工艺评定验证,结果表明,ER49-1与CB-08Г2С的化学成分类似,力学性能和冲击吸收功均满足CB-08Г2С技术要求,焊接工艺评定结果合格,ER49-1焊丝可以替代进口的CB-08Г2С焊丝。     

H08A焊接用盘条控冷工艺优化

对H08A焊接用盘条批量试制中出现的强度偏高、性能不稳定及组织异常进行了分析,优化了轧后控冷工艺。结果表明,采用吐丝温度（920±10）℃,风冷辊道速度0.30 m/s的控冷工艺,H08A盘条性能稳定、组织良好。     

某压力容器焊接附件的真空热处理

某压力容器的本体和附件均采用D406A（30Si2MnCrMoVE）钢制作,但经真空热处理后附件硬度达50HRC左右,难以机加工。为了尝试用其他材料制造该附件,分别用30钢、45钢和30CrMnSiA钢及H10、H08和H18焊丝与D406A钢焊接,研究了焊接试样按D406A钢工艺真空热处理后的显微组织和力学性能。结果表明,30CrMnSiA钢与D406A钢用H10焊丝焊接的试样经930cC真空加热和2×10^5Pa压力气淬后,硬度为35～40HRC,抗拉强度为1100～1200MPa,无过热组织,达到了要求。     

用CO_2气体保护焊修复织机弯轴

常州第三棉纺织厂研制成功用CO_2气体保护焊修复织机弯轴技术,不用割断轴头,采用NCB—400型CO_2气体保护焊机,用φ1.0～1.2mm的H08Mn2Si焊丝,在曲轴两头进行堆焊车光即可.这种方法的优点是,焊接时     

窄间隙焊接中焊丝H08MnA与烧结焊剂匹配工艺

焊丝H08MnA匹配了三种不同的烧结焊剂SJ101(碱性)、SJ301(中性)、SJ501(酸性),并进行窄间隙焊接试验.比较了焊缝的脱渣性、气孔、外观成形、熔合情况以及表面裂纹,同时通过超声波探伤对焊缝内部质量进行无损检查,并对不同匹配下的焊接接头进行力学性能试验及金相分析,形成窄间隙焊接中焊丝与烧结焊剂匹配工艺.     

五种焊丝技术标准(试行)

1970年2月冶金部、一机部在天津召开了屈服强度40～60公斤/毫米~2级普通低合金钢自动焊丝及电渣焊丝定型会议。会上,经生产、使用、试制等有关单位讨论通过,定型了H08MnMoA,H08Mn2MoA,H08Mn_2MoVA,H10Mn_2MoA,H10Mn_2MoVA五种牌号的焊丝,制定出这五种焊丝的技术标准(试行)。几年来,这五种牌号的焊丝,已在上钢一、二、三厂、天津钢厂、北京特钢生产了七十多吨。兰石、哈锅、上锅、武锅及锦西化工机械厂等制造厂采用了这些焊丝,焊接