Ti—Al—Ga系及Ti—Al—Nb—Cr系α（α2）／γ相平衡的研究

利用电子探针微区成分分析测定了Ｔｉ－Ａｌ－Ｇａ系，Ｔｉ－Ａｌ－Ｎｂ－Ｃｒ系低Ｇａ，低Ｎｂ和低Ｃｒ部分的α（α２）／γ相平衡成分，推得了合金元素Ｇａ，Ｎｂ和Ｃｒ在α（α２）／γ平衡相中的成分分配比Ｋ＾（呔２）／γｉ，并利用分配比方程计算出Ｇａ，Ｎｂ和Ｃｒ在不同温度下的γ相的稳定化参数Δ＾＊Ｇ＾α（α２）→γｉ。结果表明，Ｇａ，Ｎｂ为γ相稳定化元素，Ｃｒ为α相稳定化元素。     

α(α_2)/γ PHASE EQUILIBRIA IN Ti-Al-Ga AND Ti-Al-Nb-Cr SYSTEMS

利用电子探针微区成分分析测定了Ｔｉ—Ａｌ—Ｇａ系，Ｔｉ—Ａｌ—Ｎｂ—Ｃｒ系低Ｇａ，低Ｎｂ和低Ｃｒ部分的α（α_２）／γ相平衡成分，推得了合金元素Ｇａ，Ｎｂ和Ｃｒ在α（α_２）／γ平衡相中的成分分配比Ｋ并利用分配比方程计算出了Ｇａ，Ｎｂ和Ｃｒ在不同温度下的γ相的稳定化参数结果表明，Ｇａ，Ｎｂ为γ相稳定化元素，Ｃｒ为α相稳定化元素．     

Ti－Al－Ga系及Ti－Al－Nb－Cr系α（α_2）／γ相平衡的研究

利用电子探针微区成分分析测定了Ｔｉ—Ａｌ—Ｇａ系，Ｔｉ—Ａｌ—Ｎｂ—Ｃｒ系低Ｇａ，低Ｎｂ和低Ｃｒ部分的α（α_２）／γ相平衡成分，推得了合金元素Ｇａ，Ｎｂ和Ｃｒ在α（α_２）／γ平衡相中的成分分配比Ｋ并利用分配比方程计算出了Ｇａ，Ｎｂ和Ｃｒ在不同温度下的γ相的稳定化参数结果表明，Ｇａ，Ｎｂ为γ相稳定化元素，Ｃｒ为α相稳定化元素．     

γ″和γ′复合析出强化新型镍基高温合金的研究

通过ＩＮＣＯＮＥＬ７１８（ＧＨ１６９）合金中主要强化元素Ｎｂ、Ｔｉ、Ａｌ的调整获得γ″＋γ′相的复合析出，使其组织稳定性得以提高，突破了６５０℃的使用温度上限。在γ″和γ′复合析出强化的新型镍基合金中γ″在高温时聚集长大速率降低，γ″→δ转变延迟，高温组织稳定性提高，并且其拉伸、持久和蠕变性能都比ＩＮＣＯＮＥＬ７１８原型合金为优。新型合金成分范围基本上仍保持ＩＮＣＯＮＥＬ７１８合金的基础，当Ｎｂ含量在５０％～５３％（质量分数）时，Ａｌ＋Ｔｉ＋Ｎｂ的总量应控制为６５％～７５％（原子分数），且（Ａｌ＋Ｔｉ）／Ｎｂ的原子含量比在１１～１４之间。     

恒温锻造Ti－Al－Nb－Cr－V系（γ＋α_2）合金的热处理组织

研究了Ｔｉ－４７Ａｌ合金添加少量Ｎｂ、Ｃｒ、Ｖ元素（１ａｔ％－２ａｔ％）并经恒温锻造后，在不同热处理制度下的显微组织特征，以及Ｎｂ、Ｃｒ、Ｖ对合金组织的影响。结果表明，Ｔｉ－４７Ａｌ－２Ｎｂ－１Ｃｒ－１Ｖ及Ｔｉ－４７Ａｌ－２Ｖ－１Ｃｒ合金的热处理组织形貌主要取决于高温处理的温度、在（γ＋α）两相区，稍低于Ｔａ温度处理时，α相显著粗化，随加热温度的降低，α、γ两相均明显细化，进一步降低加热温度，发生γ，相的明显粗化。通过控制高温加热温度及时间，可以有效地控制合金的组织，使其获得全片层、近片层、双态、近双态、近γ以及细化的近γ组织。     

Ti－Al系金属间化合物的高温热腐蚀

研究了Ｔｉ３ＡＬ，Ｔｉ３Ａｌ－Ｎｂ及ＴｉＡｌ金属间化合物在９００℃及９５０℃空气中当表面有（０．９Ｎａ，０．１Ｋ）２ＳＯ４盐膜存在时的高温热腐蚀行为．结果表明，Ｔｉ３Ａｌ，ＴｉＡｌ金属间化合物在９００、９５０℃遭受严重的热腐蚀．合金表面均没有形成单一的Ａ１２Ｏ３保护层，而是形成外层为富ＴｉＯ２层，内层为ＴｉＯ２、Ａ１２Ｏ３或Ｎｂ２Ｏ５的混合氧化物层，在氧化膜／合金基体界面形成一些硫化物．合金的腐蚀以电化学机制进行．硫化物的形成也促进了电化学反应的阳极过程．向Ｔｉ３Ａｌ中添加Ｎｂ可以显著地改善其热腐蚀性能，这归因于Ｎｂ促进富Ａｌ氧化物内层的形成．ＴｉＡｌ的耐蚀性能优于Ｔｉ３Ａｌ基合金．     

Al,Ti和Nb对Fe—Ni—Cr—Co—Nb—Ti—Al合金铸态组织的影响

对低Ａｌ,高Ｔｉ,Ｎｂ（合金Ａ）和高Ａｌ、低Ｔｉ,Ｎｂ（合金Ｂ）两种成分特征的Ｆｅ－Ｎｉ－Ｃｒ－Ｃｏ－Ｎｂ－Ｔｉ－Ａｌ合金宏观和微观铸态组织的观察分析表明,合金Ａ凝固速度较快,柱状晶区较大;两者枝晶间及铸态晶界上都分布着较多块（厚片）状富含Ｎｂ和Ｔｉ的ＭＣ和Ｌａｖｅｓ相多晶体;合金Ｂ柱状晶区晶界Ｌａｖｅｓ相较多;合金Ａ晶界ＭＣ和Ｌａｖｅｓ相附近析 体状γ′和η相及胞状η相;合金ＢＫγ′的尺寸仅约为     

铸造TiAl合金FFL组织形成动力学及机理

对铸造Ｔｉ－４６．５Ａｌ－２．５Ｖ－１．０Ｃｒ（ａｔ％）合金，试验研究了层片组织在等轴ＮＧ组织中形成的动力学规律，得出容易控制细小全层片（ＦＦＬ）组织形成动力学的热处理温度是略高于Ｔα的１３７０℃。发现在１３７０℃ＦＦＬ组织形成机理包括，在α相区温度原ＮＧ组织中的γ晶粒分解为γ／α。层片结构，冷却中形成不同取向的γ／α２层片团；和原α２晶粒升温时无序化为α相并长大，冷却中α相分解为α／γ层片结构，并转变为α２／γ层片团。     

高温合金M17和M17F抗氧化性能的比较研究

空气中１０００℃，１０５０℃，１１００℃恒温氧化及１０００℃循环氧化的热重分析（ＴＧＡ）表明，Ｍ１７Ｆ合金的氧化速率比Ｍ１７合金的慢，氧化皮对基体的粘附性也强于Ｍ１７合金的，金相，扫描电镜，能谱（ＥＤＡＸ），Ｘ衍射和电子探针的观察分析发现在Ｍ１７合金γ／γ基体上ＭＣ（Ｍ＝Ｔｉ，Ｖ等）碳化物呈细条状析出，且大多分布在析出的大块状的γ相和（γ＋γ）共晶的周围；γ相的不均匀析出提高了合金表面局部区域的Ｔ     

γ″和γ′复合析出强化新型镍基高温合金的研究

通过ＩＮＣＯＮＥＬ７１８（ＧＨ１６９）合金中主要强化元素Ｎｂ、Ｔｉ、Ａｌ的调整获得γ″＋γ′相的复合析出，使其组织稳定性得以提高，突破了６５０℃的使用温度上限。     

ZGMn13钢HAZ液化裂纹的研究

本文通过几种焊接方法的工艺因素试验,用热塑性试验和焊接热模拟试验等方法,用光镜、电镜、能谱、电子探针等显微分析手段,探讨了ZGMn13钢焊接热影响区(HAZ)裂纹的性质、形成机理和影响因素。结果表明:ZGMn13钢HAZ 裂纹为液化裂纹及其扩展的结果。这种液化裂纹主要是由于P、S 等杂质元素所形成的低熔点相、非金属夹杂物和碳化物导致晶界液化或弱化,在较大的焊接应力作用下形成的。采用小线能是CO_2气体保护焊能明显减少ZGMn13钢HAZ 的液化裂纹倾向。     

铸造镍基合金焊接液化裂纹

本文用金相、相分析、电镜,特别是扫描电镜、电子探针等手段对铸造镍基合金焊接液化裂纹、焊接热影响区晶界经受焊接高温过程的变化进行了综合研究。提出了某些铸造镍基合金液化裂纹产生的机理:①在焊接高温下,沿晶界及晶界附近的γ γ′共晶及其反应前缘富Zr 等低熔物熔化;④沿晶界及晶界附近的TiC 全部或部分溶解、产生“组分液化”;③这些液相沿晶界漫流形成液化晶界的部分在焊接收缩应力下开裂。根据上述裂纹产生机理调整了某铸造镍基合金成分,合金的液化裂纹倾向性得到了改善。根据液化裂纹成因,采取了防止措施,在产品焊接上取得了良好效果。