同轴电缆用铜铝复合带中间退火工艺的研究

研究了中间退火工艺对同轴电缆用铜铝复合带力学性能的影响.结果表明,随着退火温度的升高或退火时间的延长,复合带的伸长率先增加后降低.在340℃×3 h退火后,伸长率达到最大值35.80%.温度升高或时间延长都会导致复合带的抗拉强度降低.同轴电缆用铜铝复合带合理的中间退火工艺为310℃×1.5 h.     

等温淬火工艺对双相等温淬火球墨铸铁力学性能的影响

对双相ADI(双相等温淬火球墨铸铁Dual Phase Austempered Ductile Iron,简称Dual Phase ADI)在不同等温温度和不同等温时间下的力学性能进行了试验.结果表明:当等温温度在250～390℃时,随着等温淬火温度的升高,双相ADI的抗拉强度减小,伸长率逐渐增大,硬度先减小后增大,冲击韧性先增大后减小.当等温时间在30～120min时,随着等温淬火时间的延长,双相ADI的抗拉强度升高,超过90min后,抗拉强度略有降低;当等温淬火时间为60min时,冲击韧性达到最大值,超过60min后,冲击韧性逐渐减小;伸长率先增大后减小;硬度逐渐增大.     

蠕墨铸铁等温淬火工艺及性能的试验研究

以蠕墨铸铁为对象,研究了等温淬火工艺对材料室温力学性能、高温力学性能、热稳定性及冷热疲劳性的影响。结果表明:较佳的等温淬火工艺为:(850～880℃)×1.5 h+290℃×1.5h;等温淬火蠕铁常温至300℃,抗拉强度提高1倍以上,600℃时材料抗拉强度下降较多;等温淬火蠕铁在300～400℃温度下的金相组织与保温时间基本无关,等温淬火蠕铁的冷热疲劳性能优于普通蠕铁。     

等淬温度对等淬球铁中残余奥氏体及其力学性能的影响

研究了等温淬火温度对等淬球铁中残余奥氏体及其力学性能的影响。试验结果表明：在试验的温度范围内（270～380℃），试样中残余奥氏体的含碳量（质量分数）及奥氏体百分含量（体积分数）随着等温淬火温度的升高先增大后减小，均在360℃等温淬火时，出现最大峰值；抗拉强度随着等温淬火温度的升高而逐渐降低；伸长率和冲击韧度随着等温淬火温度的升高先增大后减小，在360℃等温淬火时，出现最大峰值；硬度则随着等温淬火温度的升高先减小后增大，在360℃等温淬火时，硬度最低。     

一种球墨铸铁等温正火工艺

对一种球墨铸铁铸件进行了等温正火处理,分析了其不同等温正火工艺下的布氏硬度和显微组织。结果表明,等温温度一定时,随着正火加热温度的升高,硬度随之升高,当正火加热温度一定时,随着等温温度提高,硬度逐渐降低。加热温度为900 ℃、等温温度为650 ℃处理后球铁铸件的显微组织为大量珠光体（>85%）和少量铁素体,硬度较高（375~380 HB）;正火温度较低（850 ℃）、等温温度较高（700 ℃）时的显微组织为大量的游离铁素体（>60%）和少量珠光体,硬度较低（200~205 HB）。根据试验结果提出了一种较为合理的球墨铸铁等温正火工艺。     

等温淬火工艺对铸件组织和性能的影响

通过控制球铁的熔炼和球化过程,优化工艺参数,分析金相组织、测试试样的力学性能、进行曲轴抗弯等试验,研究了等温淬火工艺参数对等温淬火球铁的组织和性能的影响,不同的奥氏体化温度、等温温度和时间所获得的金相组织和力学性能有较大的变化.优化选择了等温淬火工艺,获得了优良的性能,使等温淬火球铁曲轴的抗拉强度高于900 MPa,伸长率大于6%,硬度在28～32 HRC.     

水平连铸球墨铸铁QT500-7等温淬火工艺的优化研究

为了探寻水平连铸QT500-7球铁型材抗拉强度及伸长率的最优等温淬火工艺,运用正交试验方法研究了奥氏体化温度、奥氏体化时间、等温淬火温度以及等温淬火时间对等温淬火球墨铸铁型材(ADI)力学性能的影响。结果表明,影响连铸ADI抗拉强度的主要因素为等温淬火温度;影响伸长率的主要因素为等温淬火温度和等温淬火时间,其中等温淬火温度最为重要。随等温淬火温度升高,高碳奥氏体体积分数增大,铁素体体积分数减小,且铁素体和高碳奥氏体变得粗大,导致ADI抗拉强度下降,伸长率提高。连铸球铁QT500-7型材在880℃/60 min奥氏体化+280℃/150 min等温淬火后,抗拉强度可达1 580 MPa;在960℃/120 min奥氏体化+360℃/125 min等温淬火时,伸长率为11.9%。     

热处理工艺对6082铝合金性能的影响

研究了热处理工艺对6082铝合金力学性能的影响。结果表明,随着固溶温度的升高,合金的抗拉强度、硬度也随之升高,然后趋于平缓;断后伸长率先下降,随后升高。固溶时间对合金的抗拉强度、硬度以及断后伸长率影响较小。此外,随着时效温度的上升,合金的抗拉强度、硬度先上升至峰值,再略微下降;断后伸长率先下降至较低值,然后略微上升。合金在170℃时效后,其抗拉强度达到最高,为368 MPa,硬度达到115 HB。随着时效时间的延长,合金的抗拉强度、硬度以及断后伸长率变化较小。最后得出,6082铝合金在530~570℃固溶处理2~4 h,冷水冷却后,在170~190℃时效6~8 h,可获得最佳的综合力学性能,其抗拉强度可达360 MPa以上,断后伸长率大于12%。     

热处理对汽车用铝合金组织和性能的影响

研究了热处理对Al-5%Cu铸造铝合金组织和性能的影响。结果表明,当固溶温度低于535℃时,分布于合金晶界上的第二相逐渐减少,晶粒变细。随着固溶处理温度的升高,合金抗拉强度和伸长率先升高后降低,535℃时固溶强化作用最强。当固溶处理温度为535℃时,随固溶处理时间的增加,铝合金抗拉强度和伸长率先增加后减小,14 h时分别达到最大值390.3 MPa和10.6%。     

超高强TRIP钢的热处理工艺对组织与力学性能的影响

研究了抗拉强度超过1000MPa的冷轧TRIP钢的热处理工艺对组织和力学性能的影响,并对其工艺进行了优化。结果表明,超高强TRIP钢在两相区的加热温度升高到820～840℃时,钢的抗拉强度下降而伸长率增加;贝氏体等温温度偏低(380℃)或者偏高(440℃)时,钢的伸长率较低。两相区加热温度对铁素体量的影响不大,降低贝氏体等温温度和延长等温时间都能增加贝氏体量。当贝氏体量高于38%时再增加贝氏体量来提高TRIP钢的强度效果不明显,可通过提高残留奥氏体量及其碳含量来提高力学性能。试验钢优化的热处理工艺:820℃×90s+420℃×240s;优化的组织含量配比:53%铁素体+36%贝氏体+11%奥氏体;优化的力学性能组合:抗拉强度1140MPa和伸长率22%。     

Y型球铁试棒断口灰斑分析

用RESiFeMg合金作球化剂,浇注了铸态Y型球铁试样,观察到试样断口上出现颜色深浅各异的灰色斑点。分析认为:颜色较浅的灰斑对球铁的抗拉强度和伸长率没有明显影响,而颜色较深的灰斑则降低球铁的抗拉强度和伸长率。认为通过以下措施可以基本消除灰斑缺陷:(1)设法减少Mg和RE硫化物的含量,防止其偏析;(2)适当提高铁液中w(C)和w(Mn)量、适当降低w(Si)量,有利于消除铁素体引起的灰斑;(3)采用多个小浇包浇注,缩短浇注时间,减少球化衰退。     

ADI铁路机车制动器耐磨件的试制

用牌号为QTD 1400-1的等淬球铁(ADI)试制了东风4B内燃机车制动装置用衬套等铸件,其球化率为2~3级、石墨球大小5~7级、珠光体体积分数大于80%,等淬热处理工艺为:880~920℃×1~2 h+240~280℃×1~2 h,热处理后金相组织为针状铁素体+富C奥氏体+球状石墨,力学性能检测结果为:抗拉强度1 460~1 510 MPa,伸长率1.6%~4%,硬度46.0~48.5 HRC。通过30万km行车试验证明,ADI衬套等耐磨件可以满足内燃机车制动装置的服役使用要求,在相同工况条件下的磨耗是原来钢衬套的1/3~1/5。     

不同球化剂对ADI组织和性能的影响

研究了3种球化剂对ADI金相组织和力学性能的影响。热处理工艺为:900℃保温2 h奥氏体化,再进行350℃×2 h盐浴等温淬火。结果显示:(1)3种球化剂的球化效果均较佳;经过适当的热处理后,球铁的性能能够达到ASTM 897M-06标准中3级ADI的要求;(2)3种球化剂制取的ADI试样均显示理想的淬火组织,采用VNA-60p球化剂制取的ADI试样的力学性能较佳,优于VNCR-70和HQ8-3球化剂。     

低碳高强度高塑性锚杆用钢的试验研究

研究了等温淬火的等温温度和等温时间对低碳Si-Mn系TR IP钢力学性能的影响。试验用钢经810℃两相区加热,保温50 m in,在380℃盐浴中等温淬火20 m in,得到贝氏体＋铁素体＋残留奥氏体的三相组织,具有较高的抗拉强度（Rm=843 MPa）和良好的塑性（A5=31%）。     

铸锻复合成形AZ91D摩托车发动机壳体热处理工艺研究

采用不同固溶和时效热处理工艺对液态铸锻双控成形AZ91D摩托车发动机壳体进行了热处理实验。结果表明：样品经过T4（415℃x9h,60℃水淬）处理后,合金的抗拉强度和延伸率最大,其值分别为239．7MPa,1．58％,较未热处理提高幅度分别为41．6％,79．9％。经T6（415℃×9h,60℃水淬＋205℃×16h,空冷）处理后,样品显微组织中的第二相得到均化,在一定程度上强化了合金。未处理态、T4、T6状态下的拉伸试样断口形貌中均存在较多的韧窝,表明铸锻双控成形制件的塑性较好。T6（415℃×9h,60℃水淬）热处理后的拉伸试样断口形貌中韧窝最多,塑性最好。     

奥贝球铁齿轮批产等淬热处理工艺试验

通过等淬温度波动试验和小批量试制证明,球铁齿轮采用900±10℃保温1 h奥氏体化,然后370±10℃等温1 h的工艺,抗拉强度可超过950 MPa,伸长率超过5%,完全达到设计指标要求。     

退火及深冷处理对SLM成形ZL114A合金组织及性能的影响

以选区激光烧结(SLM)成形ZL114A合金为研究对象,进行了SLM成形ZL114A合金的退火和深冷处理工艺试验,主要研究了退火温度和深冷保温时间对SLM成形ZL114A合金微观组织和力学性能的影响。结果表明,230℃×2h退火处理后,SLM成形ZL114A合金的伸长率提高了18.0%,抗拉强度下降了2.9%;300℃×2h退火处理导致合金的抗拉强度和伸长率下降了28.2%和22.3%;合金退火态的微观组织表现为α-Al与Si相交界处存在大量的孔洞。而深冷处理(-196℃)对SLM成形ZL114A合金的力学性能有明显改善,其中深冷保温36h对力学性能提升效果最佳,相较沉积态,其抗拉强度提高了18.9%,伸长率提高了23.0%;其深冷态的共晶Si在基体中分散更均匀,并转为棒状结构,使合金的塑性得到明显提高。     

铸态高强度高伸长率球铁凸轮轴的试制

采用覆砂铁型铸造工艺试制了铸态高强度、高伸长率球铁凸轮轴铸件,结果表明:铸件本体铸态金相组织为:球化级别2～3级,球墨尺寸为6级以上,珠光体含量超过90%;本体铸态力学性能为:抗拉强度高于800 MPa,伸长率高于5%。主要工艺措施有:(1)采用低S高纯度原铁液以及低S高纯度增碳剂;(2)分别采用含Sb的硅铁和含Mn的硅铁进行包内孕育和随流孕育,孕育剂使用前要预热;(3)覆砂层厚度控制在6～8 mm。     

ADI拨叉的壳型铸造和等温淬火工艺

介绍了拨叉铸件的结构和技术要求。铸件采用无冒口铸造工艺生产,原铁液化学成分控制范围为:w(C)3.75%~3.98%、w(Si)1.2%~1.7%、w(S)≤0.08%、w(Mn)≤0.3、w(P)≤0.04,w(Si终)为2.5%~2.8%;出铁温度控制在1 520℃,采用喂丝法进行球化、孕育处理;采用盐浴等温淬火,奥氏体化温度为900℃,保温时间75 min,等淬温度为300~350℃,等淬时间为60 min。最终生产的铸件经过X光检测后可以达到2级甚至1级,铸态金相组织为:球径大小16~60μm,基体组织为铁素体+珠光体;淬火后的金相组织为致密的下贝氏体和20%的残余奥氏体组织,淬火后硬度为302~375 HB。     

退火工艺对TC4钛合金板材组织和性能的影响

采用不同的退火工艺对热轧后的TC4板材进行热处理,对比分析了退火温度和退火时间对材料组织和性能的影响。结果表明,随着退火温度的升高,TC4钛合金板材的晶粒等轴化程度提高,抗拉强度和伸长率随温度升高变化不大,但是屈服强度下降明显,同时硬度有较大幅度的提高。温度高于900 ℃后,组织类型由等轴组织向双态组织转变。900 ℃保温4 h,组织中的晶粒迅速长大,延长保温时间可以提升TC4钛合金板材的塑性,对强度影响不大。950 ℃条件下延长保温时间,材料的硬度大幅度提高;低于900 ℃时延长保温时间,材料硬度的提高幅度较小。