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本文简单介绍了吹氧返回法冶炼ZG0Cr13Ni6Mo钢的工艺及冶炼结果,并对冶炼过程中收集的数据进行处理和探讨。 相似文献
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1Cr23Ni18耐热钢属航空环形件用材料。长期以来用电弧炉冶炼,均因σ_S偏低导致机械性能不合格,故一般再通过电渣重熔。我们在电弧炉上采用高Cr料返回吹氧法冶炼,在标准化学成分范围内添加0.11~0.20%N及少量Ti、B等合金元素;在冶炼工艺上采取“倒包”、加冷料、吹Ar、喷粉、液渣保护浇注技术等措施及选择合理的锭型而获得成功,其质量可和电弧炉钢加电渣重熔生产的该钢种(即含N量低者)相媲美。 相似文献
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本文主要介绍根据“温度效应”降碳保铬的原理,在1.5 t电弧炉上采用100%返回料吹氧冶炼0Cr18Ni9型不锈钢铸件的工艺方法,并对主要工艺参数进行了讨论。采用该工艺冶炼的五炉CF8M不锈钢铸件机械性能大大优于规格要求,并且使铬的回收率达到了93~96%的水平。该工艺不需增加任何新设备,在中小型普通电弧炉上少用或不用昂贵的微碳铬铁,用100%返回料吹氧冶炼低碳(C≤0.08%)不锈钢,大幅度降低生产成本。 相似文献
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介绍了高温高压工况下CF8C阀门的制造工艺。提出不锈钢阀门类铸钢件分型面、冒口、浇注系统、冷铁等铸造参数的选择与设置方法;采用高硅、高镍、高温、高压双管连续吹氧及时加合金,快速降低炉内钢液温度和合理供电等工艺措施,实施电弧炉返回吹氧法冶炼CF8C材质的冶炼工艺。实践应用表明,生产出的铸件质量完全满足客户要求。 相似文献
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铸造车间冶炼高合金钢,往往使用大量的合金钢返回料。在冶炼工艺上,可以采用“吹氧返回法”或采用“不氧化法”。采用“吹氧返回法”可以使钢中气体和夹杂物有效地排除,但钢中易氧化元素烧损较大,须补加大量合金材料,使生产成本提高。采用“不氧化法”虽然能避免合金元素的大量烧损,但钢中气体和夹杂物却难以排除。虽然有人试图用加石灰石的方法来排除气体和夹杂,但收效甚微。因为石灰石随炉料装入,则它在熔池形成前就 相似文献
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传统的返回吹氧法冶炼超低碳不锈钢,配铬量8%~9%,而在还原精炼时,需补加占钢液量10%以上的微碳铬铁或金属铬,合金成本占超低碳不锈钢钢液成本的主要部分。近年来,随着不锈钢在社会上的大量应用,不锈钢废钢资源也日益丰富。同时,铸钢厂不锈钢铸钢件又返回大量的不锈钢冒口,为降低生产成本,在返回法冶炼超低碳不锈钢的基础上,应用高铬返回吹氧法冶炼超低碳不锈钢,提高炉料的配铬,可少用或不用昂贵的微碳铬铁或金属铬,有着可观的经济效益。 相似文献
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两种涂层和两种钢在液/固两相流中冲刷与腐蚀的交互作用 总被引:1,自引:0,他引:1
用失重法和电化学法系统地研究了20钢基体、两种Ni基涂层(Ni60JH和Delelo50)以及对比材料lCrl8Ni9Ti不锈钢在液/固两相流(5%H2SO4 15%石英砂)中冲刷与腐蚀的交互作用.实验表明:(1)在冲刷速率为5—10m/s时,Ni60JH涂层的耐冲刷腐蚀性能比基体高8—15倍多,并优于1Crl8Ni9Ti不锈钢;DelelO50涂层的耐冲刷腐蚀性能比基体高3—5倍多.(2)随着冲刷速率的提高,4种材料的冲刷腐蚀交互作用失重率在冲刷腐蚀总失重率中所占比例显著增大,由低速时的45%增加到高速时的80%,从而使冲刷腐蚀交互作用失重率在冲刷腐蚀总失重率中占主导地位.(3)在纯腐蚀中,Ni60JH涂层和1Crl8Ni9Ti不锈钢以均匀腐蚀为主要特征,而DelelO50涂层和20钢以选择性腐蚀为主要特征. 相似文献
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《钢管》2007,(1)
<正>采用氧精炼法冶炼专用管坯钢独联体国家在生产包括核电站用管在内的高合金耐蚀钢时一般采用电弧炉冶炼、真空感应炉冶炼、等离子弧冶炼以及电渣重熔和真空电弧重熔等传统的生产方法。最近,乌克兰的有关研究人员新开发出一种采用氧精炼法来冶炼专用管坯钢的生产工艺。新工艺可以冶炼出超低碳含量(0.03%以内)和高硼含量(1.7%以内)的管坯钢,这些管坯钢在总体的化学成分、组织结构、力学性能方面均符合生产包括供现代化的可移动核能源使用,以及普通核电站使用的专用管。对采用氧精炼工艺所生产的3种高合金耐蚀钢管坯轧制的钢管,进行了质量及金相组织分析对比,3种钢完全符合轧管要求。目前用该法冶炼的3种钢是08Cr18Ni10Ti钢、超低碳含量的03Cr17Ni14Mo2钢及高硼含量的Cr16Ni15Mo2-BNb钢,它们已广泛用于核电站用管的生产中。 相似文献
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以在常见介质中耐蚀性优良的两种不锈钢材作为耐熔融铝硅腐蚀介质的材料,进行了耐蚀性能的试验和研究。结果表明,不锈钢在熔融铝液中腐蚀的发生受铁铝合金腐蚀层的扩散生长控制,腐蚀速率随时间延长逐渐降低并趋稳定;0Cr25Ni20不锈钢耐蚀性能优于0Cr18Ni9Ti不锈钢。 相似文献
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采用正交试验,结合典型缺陷形成原因和微观组织,研究了激光选区熔化成形工艺参数(激光功率、扫描速度和扫描间距)对1Cr18Ni9Ti不锈钢致密度的影响,分析了各工艺参数对致密度的影响规律。结果表明,粉末熔化的能量输入密度主要取决于激光功率和扫描速度;在激光功率325~340 W、扫描速度1 000~1 200 mm/s、扫描间距0.12 mm的工艺参数下,SLM技术可制备致密度高于99.9%的1Cr18Ni9Ti不锈钢零件。采用优化后的SLM工艺参数成形1Cr18Ni9Ti不锈钢试棒的力学性能优于QJ501A-98标准,抗拉强度Rm≥709 MPa,屈服强度Rp0.2≥547 MPa,断后伸长率A≥41%。 相似文献
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本文研究了ZrO2, Si3N4 和SiC三种陶瓷配副对1Cr18Ni9Ti不锈钢在90%的H2O2溶液中摩擦学性能的影响。结果表明,1Cr18Ni9Ti不锈钢在该环境下的摩擦学性能受配副的影响明显。 与ZrO2对磨,发生了粘着行为,导致了大的摩擦系数(0.17~0.27)和最高的1Cr18Ni9Ti不锈钢磨损量。与SiC对磨,发生了氧化和水解反应,形成的胶体膜起到了润滑作用,导致了小的摩擦系数(0.035)和最低的1Cr18Ni9Ti不锈钢磨损量。粘着行为和水解反应均发生于1Cr18Ni9Ti/Si3N4的磨损过程中,粘着与保护膜的耦合,导致了复杂的摩擦系数。对于配副,ZrO2的磨损体积最大,SiC次之,Si3N4表面有粘着层,因此磨损体积最小。 相似文献
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1Cr18Ni9Ti钢轧制时经常出现表面裂纹。本文通过对轧钢均热炉加热情况、冶炼时Cr/Ni比控制情况以及钢组织与热加工性能之间的关系等方面进行分析,采取控制Cr/Ni当量比小于1.25等措施,提高了轧制钢坯成材率。 相似文献
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土壤中SRB及Cl-对1Cr18Ni9Ti不锈钢腐蚀的相互影响 总被引:1,自引:2,他引:1
利用交流阻抗测试技术、扫描电镜及表面能谱、失重法、微生物分析等方法 ,研究了在不同Cl-含量的土壤中 ,硫酸盐还原菌对 1Cr18Ni9Ti不锈钢腐蚀的影响规律 .13 6d的试验结果表明 ,不同Cl-含量土壤中SRB菌量在2 3 0 0 0~ 3 5 0 0 0 (个 /克土 )之间 ,Cl-的加入并没有显著影响SRB的生长 ,随着Cl-的加入土壤中SRB的菌量有增大的趋势 ;随着土壤中Cl-含量的增大 ,不锈钢腐蚀电位负偏移 ,而且在接菌土壤中的腐蚀电位比在灭菌土壤中负移幅度更大 ;不锈钢在灭菌土壤中没有发生点蚀现象 ,而在接菌土壤中发生了严重的点蚀 ,最大点蚀深度随着土壤中Cl-含量的增加而增大 ,这说明在土壤中SRB及Cl-的共同作用下 ,增大了不锈钢的点蚀敏感性 .不锈钢在灭菌土壤中的阻抗图谱表现为一个半径很大的容抗弧 ,而在接菌土壤中的阻抗图表现为两个时间常数的双容抗弧 相似文献
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应用金相观察、力学性能测试、理论计算等手段,对1Cr18Ni9Ti不锈钢与U71Mn高碳钢,用不同焊接材料所形成的不同类型异种钢接头的组织特征、力学性能等进行了研究与分析。结果表明:采用小电流小规范焊接工艺和高Cr、高Ni的A307焊条施焊,U71Mn和1Cr18Ni9Ti异种钢焊接接头的组织和性能最优。 相似文献