重载荷大零件用铬镍钼钢

<正> 奥氏体稳定性高的铬镍钼结构钢用来制造机械性能要求高(σ_(0·2)≥950MPa,σ_b≥1100MPa,δ≥10%,ψ≥45%,a_K≥80J/cm~2,HB320～365)的大零件.但是,往往在实际油淬对,大型零件的心部组织,除了马氏体外还有影响零件性能的贝氏体.本文对铬镍钼钢的组织和性能进行了研究,钢的化学成分见表1.     

12Cr2Ni4MoVNb钢热处理工艺参数的研究

通过对12Cr2Ni4MoVNb钢锻件的热处理工艺试验研究,重点进行了晶粒长大倾向、奥氏体化温度、奥氏体化保温时间、回火温度及回火保温时间对性能的影响的试验工作,分析了各种热处理工艺参数对力学性能的影响,优化了热处理工艺参数并在生产中进行了验证。在限定回火温度并且不损失塑韧性的前提下可以使σ_b和σ_(0.2)满足订货条件要求:σ_b≥90OMPa、σ_(0.2)≥60OMPa。     

Zl—205高强度铸造铝合金

我国航空工业的发展,迫切需要研究高强度或具有较好综合性能的铸造铝合金作为航空产品的结构件.对高强度铸造铝合金的技术要求是,①σ_b≥50公斤/毫米~2,δ_5≥3%;②σ_b≥45公斤/毫米~2,δ_5≥7%.     

38CrSi合金结构钢

正38CrSi合金结构钢具有高强度、中等韧性、较高耐磨性、淬透性比40Cr稍好、在油中临界淬透直径达Φ25～Φ83. 5 mm;耐回火性好、可切削加工性尚好、但热处理时有回火脆性倾向,且冷变形塑性低、焊接性差。力学性能:抗拉强度σ_b≥960 MPa;屈服强度σ_(0. 2)≥840 MPa;伸长率δ_5≥12%;断面收缩率ψ≥50%;冲击功A_(k v)≥55 J;冲击韧性值α_(k v)≥69 J/cm~2;布氏硬度≤255 HBS_(100/3000)(退火或高温回火)。     

上钢一厂试制成功10MnVTi(N)钢

上钢一厂试制成功用于制造集装箱、汽车大梁和船舶的优质低合金钢。该钢的综合性能良好,σ_b≥470MPa,σ_≥355MPa,δ_5≥21％,冷弯b=2a、d=2a,180°不裂。自1987年至今,上钢一厂已在30吨氧气转炉上生产了600吨10MnVTi(N)钢,生     

柴油机镶块的热处理及横向机械性能

1.前言我厂生产的轻型大马力中速柴油机活塞组零件——镶块,系采用φ220mmLD5合金棒材经加工制成,要求经热处理后其纵、横向机械性能必须达到纵向:σ_b≥39kgf/mm~2,δ_5≥9％;横向:σ_b≥37kgf/mm~2,δ_5≥7％。几年来的生产实践表明,用传统规范进     

新型贝氏体钢汽车板簧材料的性能研究

设计了一类 (0 38～ 0 4 4) %C Mn Si Cr成分的贝氏体钢汽车板簧材料 ,测定了常规力学性能 ,分析了组织特征。结果表明 ,该钢奥氏体化后空冷具有贝氏体 /马氏体复相组织 ;奥氏体化后空冷 ,经中低温回火后 ,其力学性能σb≥ 180 0MPa ,σ0 2 ≥ 16 0 0MPa ,δ5≥ 7%,ψ≥ 35 %,均显著超过 6 0Si2Mn钢的性能 ,屈强比 >0 8。钢中较高的Si含量使钢的第一类回火脆性温度升高 ,但随含碳量的增加 ,出现低温回火脆性的初始温度相应降低     

20CrMo钢

正20CrMo钢淬透性较高,无回火脆性,焊接性相当好,形成冷裂的倾向很小,可切削性及冷应变塑性良好。力学性能:试样毛坯尺寸为15mm。抗拉强度σ_b≥885MPa;屈服强度σ_s≥685MPa;伸长率δ_5≥12%;断面收缩率ψ≥50%;冲击功A_(kv)≥78J;冲击韧性值α_(kv)≥98J/cm~2;硬度≤197HB。一般在调质或渗碳淬火状态下使用,用于制造在非腐蚀性介质及工作温度低于250℃、含有氮氢混合物的介质中工作的高压管及各种紧固件、较高级的渗碳零件,如齿轮、轴、紧固件、法兰、螺母等。执行标准GB/T3077—1999。对应国外标准:JIS     

STRESS CORROSION OF HIGH STRENGTH STEELS IN WATER MEDIUM

本文对应力腐蚀试验的WOL型恒位移试样作了评述.并用它测量了四种高强度钢在水介质中的止裂K_(Iscc)和da/dt.对其中的30CrMnSiNi_2A钢研究了强度和组织的影响.结果表明,对同一类热处理,随强度下降K_(Iscc)提高.当强度相同时,等温后回火组织的K_(Iscc)明显比马氏体组织和不回火贝氏体组织高得多.当强度σ_b≤130—140kgf/mm~2时,裂纹扩展情况发生变化,K_(Iscc)明显升高、da/dt也大幅度下降. 用不同曲率(ρ)的恒位移缺口试样测量缺口形成应力腐蚀裂纹的界限应力强度因子K_(Iscc)(ρ),结果表明: K_(Iscc)(ρ)=B ρ≤ρ_0 Aρ~(1/2) ρ>ρ_0A是材料常数.对σ_b=161 kgf/mm~2的30CrMnSiNi_2A钢,A=426kgf/mm~2. 根据实验数据,运用线弹性断裂力学对30 CrMnSiNi_2A钢高强度螺栓的应力腐蚀断裂事故进行了定量分析,给出了提高螺栓安全性的具体办法.     

高强度钢水介质应力腐蚀研究

本文对应力腐蚀试验的WOL型恒位移试样作了评述.并用它测量了四种高强度钢在水介质中的止裂K_(Iscc)和da/dt.对其中的30CrMnSiNi_2A钢研究了强度和组织的影响.结果表明,对同一类热处理,随强度下降K_(Iscc)提高.当强度相同时,等温后回火组织的K_(Iscc)明显比马氏体组织和不回火贝氏体组织高得多.当强度σ_b≤130—140kgf/mm~2时,裂纹扩展情况发生变化,K_(Iscc)明显升高、da/dt也大幅度下降. 用不同曲率(ρ)的恒位移缺口试样测量缺口形成应力腐蚀裂纹的界限应力强度因子K_(Iscc)(ρ),结果表明: K_(Iscc)(ρ)=B ρ≤ρ_0 Aρ~(1/2) ρ>ρ_0A是材料常数.对σ_b=161 kgf/mm~2的30CrMnSiNi_2A钢,A=426kgf/mm~2. 根据实验数据,运用线弹性断裂力学对30 CrMnSiNi_2A钢高强度螺栓的应力腐蚀断裂事故进行了定量分析,给出了提高螺栓安全性的具体办法.     

ZL301铝镁合金机械性能的强化途径

ZL301铝镁合金是目前我国常用铅基铸造合金中机械性能最佳者,它的主要优点是: 1.优良的机械性能(其验收标准值σ_b≥28kg/mm~2,δ_5≥9%),良好的抗蚀性和切削性能。     

85钢复合热处理强韧化

将85钢先于1000℃加热淬火,再快速加热至840～870℃第二次淬火,250℃回火,能在保证δ≥6%的条件下,使δ_b、δ_(0.2)提高50%。作者认为这既是靠预先高温淬火减少杂质偏聚以及增加位错马氏体份额来提高塑性,又靠尔后的淬火和回火细化晶粒而提高强度与塑性。各自发挥长处达到强韧化的。     

1500MPa级经济型贝氏体/马氏体复相钢的合金设计

综述了贝氏体／马氏体复相组织对钢强韧性的影响及残留奥氏体对钢延迟断裂性能的影响。在清华大学贝氏体研究及推广中心工作积累的基础上,设计了一种新的１５００ＭＰａ级经济型贝氏体／马氏体复相钢。该钢奥氏体化后空冷就可获得贝氏体／马氏体上组织,经低温回火后,钢的抗拉强度σｂ≥１５００ＭＰａ,屈服强度σ０．２≥１２００ＭＰａ,伸长率δ５≥１４％,断面收缩率ψ≥５７％,室温冲击韧度αｋｕ≥１０９Ｊ／ｃｍ＾２。     

水轮机叶片材料——Cr8CuMo钢的大截面性能

大容量、高参数水轮机组的叶片材料要求足够高的强度,以及良好的塑性、韧性配合,尤其是在大截面上的性能。本文介绍了中合金钢Cr8CuMo钢的基本性能及直径300和500mm的大截面性能,并与国内外水轮机常用高合金钢Cr13Ni4Mo及Cr13Ni6Mo钢作了比较,发现Cr8CuMo钢具有与高合金钢相似的水下疲劳性能、抗气蚀性能。研究结果表明,Cr8CuMo钢达到了制造大型机组叶片的要求,即σ_(0.2)≥45kG/mm~2,σ_b≥65kG/mm~2,δ≥12％,φ≥30％,α_k≥5kG·m/cm~2。采用中合金钢制造叶片,可以大大节约合金元素。     

高强度Mg-Zn-Y-Zr合金板材的研究

本简报报道室温强度达到σ_b≥32kgf/mm~2,σ_(0.2)≥25kgf/mm~2,δ≥10%的高强度板材镁合金。根据美国的高强度变形板材镁合金的资料表明,已投入生产的合金有AZ31A-H_(24)和ZE 10A-H_(24)。前者相当于苏联的MA_(2-1),含3%Al,1%Zn;后者含1.2%Zn,0.18%RE。此外,还有试验板材合金ZK41XA-H_(26),含4%Zn,0.5%Zr,0.6%RE.AZ31A-H_(24)及ZE10A-H_(24)合金的室温强度极限σ_b≤31.5kgf/mm~2,δ<9%。另外尚有ZK60A,即苏联的BM_(65-1),这一合金一般是作棒材、型材、管材和锻件,作为板材     

新型SiMnCr系高强度粗钢筋材料的研制

针对高强度钢筋的性能要求和钢筋生产的工艺特点 ,设计了一种新型的低碳SiMnCr系高强度钢。测定了该钢种的CCT曲线及其力学性能。在锻造或轧态下 ,可获得以低碳马氏体为主含少量贝氏体、残留奥氏体的复相组织 ,经低温回火 ,可获得高的强度 (σb>12 30MPa)和良好的塑性 (δ5≥ 8% )。     

用HBS计算无缝不锈钢管的σ_b与δ_5

本文对1Cr18Ni9Ti无缝不锈钢管的机械性能指标—HBS、■、δ_5,用数理统计方法,导出了HBS与σ_b、压痕直径与δ_5的一元线性回归公式。由此,只要测出布氏硬度值HBS,不必进行拉伸试验便可迅速算出相应的矿σ_b与δ_5。此法简便、精度可靠,实用性好。     

A NEW HIGH STRENGTH Mg-Zn-Y-Zr SHEET ALLOY

<正> 本简报报道室温强度达到σ_b≥32kgf/mm~2,σ_(0.2)≥25kgf/mm~2,δ≥10％的高强度板材镁合金。 根据美国的高强度变形板材镁合金的资料表明,已投入生产的合金有AZ31A-H_(24)和ZE 10A-H_(24)。前者相当于苏联的MA_(2-1),含3％Al,1％Zn;后者含1.2％Zn,0.18％RE。此外,还有试验板材合金ZK41XA-H_(26),含4％Zn,0.5％Zr,0.6％RE.AZ31A-H_(24)及ZE10A-H_(24)合金的室温强度极限σ_b≤31.5kgf/mm~2,δ<9％。另外尚有ZK60A,即苏联的BM_(65-1),这一合金一般是作棒材、型材、管材和锻件,作为板材     

退火低碳钢σs,σb与δ之间的关系

冷冲压生产工艺由于具有很大的经济效益,在机械制造工业中日益得到广泛的应用,在冷冲压生产工艺中,对冷冲钢材要求的机械性能是强度极限σ_b和延伸率δ_(10)。有时亦对屈强比σ_s/σ_b提出一定的要求,用屈强比σ_s/σ_b来表示冷冲时塑性变形的能力。当σ_s/σ_b不大于0.65时,则冷冲钢材具有很好的冲压性能。我们知道,延伸率δ是用来描述金属材料塑性变形能力大小的一个塑性指标;而σ_s/σ_b也被用来表示冷冲时金属材料的塑性变形能力。同样是描述塑性变形能力的参数。那么,在冷冲钢中δ和σ_s/σ_b之间是否有某种联系。这个问题正是本文想要进行探讨的问题。一般地,低碳钢和低碳合金结构钢经正火或退火后得到了铁素体 珠光体组织。经拉伸后所得真实应力S和真实应变e的曲线形状如图1所示。     

σ_(0.2)≥880 MPa耐海水腐蚀铁素体时效不锈钢的研究

鉴于陆地资源的日益枯竭,海洋将成为矿产、能源和食物资源的主要供应基地,因此海洋开发被列为21世纪研究开发的重点领域之一。而耐海水腐蚀金属材料,特别是高强度耐海水腐蚀不锈钢的开发和应用研究则是海洋开发的技术和物质基础。 海水中某承力耐蚀结构用部件要求σ_b≥980MPa、σ_(0.2)≥880 MPa、δ_5≥10％、ψ≥30％、A_K≥49J/cm~2,E与1Cr17Ni2马氏体不锈钢相当,耐海水点蚀和缝隙腐蚀性能与AISI316相当且要求机加工性能良