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对酒钢CSP工艺采用的转炉+精炼+连铸+热轧生产线薄板坯的增氮原因进行了调查研究。结果表明,原板坯平均氮含量56×10^-4%,超出了控制范围。从转炉终点到精炼出站过程是钢液增氮较大的环节,这期间由于使用的废钢和合金的氮含量较高造成了精炼增氮。连铸过程中间包钢液并未出现与空气接触的现象,浇注过程的增氮主要来自大包下水口与长水口结合处密封不严密而吸入空气造成增氮。通过对废钢用量进行控制,使用氮含量较低的合金,控制精炼工艺及改进大包下水口与长水口结合处的密封能,使板坯的平均氮含量降至46×10^-4%。 相似文献
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对X70管线钢生产工艺及LF过程控氮因素进行了综合分析。结果表明,LF工况条件下造白渣脱硫阶段的"钢液裸露"是造成钢液增氮最为主要的原因。在此基础上提出了从BOF出钢到LF处理结束等6项X70管线钢LF控氮工艺要点。根据LF生产实践不断完善与优化其各环节的技术参数,为生产更低含氮量要求的高级别钢种奠定理论与工艺基础。 相似文献
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铬锰氮钢铸件,是冶金企业生产烧结矿用烧结机中的易损重要备件.篦板品质直接关系到烧结矿生产正常运行.由于铸件的制造过程中,钢液冶炼和铸型制作都存在相当难度,因采取严控钢液熔炼,改进砂型制造工艺等措施而获得成功. 相似文献
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比较了活塞用铸铝合金液采用多孔吹头吹氮加覆盖剂精炼和采用六氯乙烷精炼两种工艺,结果表明,吹氮精炼工艺成本低,无毒无害,精炼效果可达到六氯乙烷水平,但其操作略为复杂。 相似文献
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以预应力高碳钢82B盘条为研究对象,研究了N元素含量对82B钢显微组织与力学性能的影响。结果表明,高氮盘条的氮含量比低氮钢高出115ppm,盘条的屈服强度与抗拉强度分别比低氮钢高出9、29MPa,而断后伸长率和断面收缩率则分别降低1.6%和5.7%;两种氮含量的82B盘条都是以韧窝和准解理形貌为主的韧性断裂。 相似文献
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RH真空脱碳精炼过程的的模拟研究 总被引:11,自引:0,他引:11
在研究RH精炼装置内钢液湍流场的基础上,结合RH内钢液的脱碳机理,建立了描述RH装置内钢液流动与脱碳过程的耦合数学模型,利用现场数据验证所建立的模型,在此基础上,用此模型来考虑操作参数对RH真空脱碳过程的影响,为工艺优化提供依据和指导。 相似文献
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利用CO2激光对1Cr22Mn16N高氮钢进行了焊接,研究了焊接热输入和保护气体组成对焊缝氮含量、气孔的影响。结果表明,在相同激光焊接热输入条件下,随着保护气体中氮含量的增加,高氮钢焊缝中的氮含量略有增加。当采用纯氩作为焊接保护气体时,焊缝氮含量随热输入的增加而减小;当保护气体中的氮比例达到一定比例时,焊缝氮含量随热输入的增加而增大。焊接热输入较小的条件下焊缝易产生气孔,较大的热输入将抑制焊缝中气孔的产生,而且保护气体中氮含量越高,焊缝中产生气孔的倾向越小。 相似文献
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护环作为发电机一个最关键的零件,由于其所起的作用及受力状态决定了要求超高的强度、良好的塑韧性、无磁性及优秀的抗应力腐蚀的能力,为了提高制造18Mn-18Cr-n护环的强度等级,经分析认为提高护环钢中的氮含量是一个关键的因素,在对影响18Mn-18Cr-N钢中氮含量的因素进行分析研究及实验室小感应炉的模拟实验的基础上,编制出冶炼工艺,并在电炉上进行了6炉次的实践,钢中的氮含量达到了0.69%,氮的收得率最高达到71%,大大高于常规工艺方法的水平,达到了日本制钢所室兰工厂该钢种的氮含量水平。 相似文献
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日本堀内等人曾报导,9Cr系耐热钢为避免过剩BN生成,可在超低氮钢基础上添加高含量硼(B),使蠕变加速转变得到延迟,从而提高蠕变寿命。但是,主蒸气管大型构件通常使用电炉冶炼的钢,电炉钢要控制氮含量在几十μg/g以内是不容易的。为此日本物材机构、住友金属和三菱重工等共同研究了氮对高B钢蠕变性的影响。 相似文献
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本文通过感应炉试验研究,介绍了锆对钢液脱氧,净化和夹杂物构成变化的作用,并与钙作了对比,结果表明锆可替代钙用于钢的终脱氧,终点氧可达0.0005%以下,并可使Al_2O_3夹杂变质为ZrO_2·Al_2O_3·SiO_2复相夹杂。 相似文献
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保加利亚的高氮钢研究和生产技术在国际上处于领先地位。本文简要介绍了保加利亚的有关研究院、所和他们的工作,论述了反压铸造技术的原理及其装备,列举了高氮钢(不锈钢、工具钢、模具钢和结构钢)的一些化学成分和性能特点。最后介绍了高氮钢的应用和发展。 相似文献