316L不锈钢法兰腐蚀失效分析与对策

对316L不锈钢法兰在苯甲酸环境中因腐蚀失效进行了分析，发现不锈钢因焊接导致的晶间腐蚀是不锈钢法兰腐蚀失效的主要原因，此外，焊接材料与基体材料的不同以及使用了导电的垫片石墨会引起电偶腐蚀，不锈钢法兰之间存在缝隙会引发缝隙腐蚀，提出了解决措施．     

法兰开裂原因分析

不锈钢法兰安装到发动机上后在宁波停放5年,检查发现多件法兰表面均存在多条径向裂纹。通过对裂纹及断口形貌观察、金相分析、材料成分检测,分析法兰的断裂原因。结果表明,法兰的开裂模式为应力腐蚀,发生应力腐蚀的原因是由于法兰所用材料牌号与设计要求不符合,用1Cr17Ni7材料代替了304不锈钢,而1Cr17Ni7材料的耐腐蚀及晶间腐蚀性能均比304不锈钢差,同时1Cr17Ni7材料组织存在沿晶分布的网状碳化物,导致其耐晶界腐蚀能力进一步下降。     

某核电厂活性炭过滤器内部管道腐蚀原因分析

在对某核电厂除盐水系统的活性炭过滤器内部进行腐蚀检查过程中,发现容器内部不锈钢管道(包含螺栓与法兰连接)有不同程度腐蚀,本文从不锈钢的耐蚀性和不锈钢的腐蚀机理两方面对活性炭过滤器内部不锈钢腐蚀原因进行简要分析,并提出了降低活性炭过滤器内部不锈钢管道腐蚀风险的防腐措施及方法。     

不锈钢贴层碳钢基层复合法兰制造工艺

不锈钢法兰与Q235碳钢法兰价格相差4～5倍，法兰直径越大差价越大。在制盐工业中，不锈钢法兰在200～300℃盐水的冲刷下腐蚀相当严重，其更换频率也相当高。用碳钢法兰加不锈钢贴层代替不锈钢法兰，其耐蚀效果良好，生产成本降低。具体制造工艺流程见图1。在制造过程中应注意以下事项：     

核电厂海水管道法兰面缝隙腐蚀原因分析及解决措施

某核电厂在首次大修腐蚀检查中发现海水管道多个法兰面发生了腐蚀问题。本文通过分析海水管道法兰面的结构特点,得出是由于管道法兰面垫片与法兰密封面尺寸不一致,以及该系统管道涂层与基材存在分层问题而发生了缝隙腐蚀,另外针对法兰面锈蚀问题提出了有效可行的维修措施。     

重要厂用水系统阀门腐蚀原因分析及处理

电站大修期间检查发现阀门侧阀盖涂层破损,上下法兰面连接管道的缝隙处有锈迹流出,拆卸阀门后发现上下法兰面均腐蚀严重,分析腐蚀因为原阀门内部涂层设计及施工缺陷导致。通过表面处理、补焊、无损检测后再对缺陷部位及法兰面涂刷耐磨陶瓷涂层。     

某化工厂管道输气用不锈钢法兰漏气裂纹分析

某材质为0Cr18Ni9不锈钢法兰在巡检时发现有气体泄露现象,着色探伤发现在焊接附近存在较多周向裂纹。通过宏观与微观形貌、显微组织、化学成分、硬度测试等方法,对法兰裂纹形成原因进行分析。结果表明,法兰开裂为沿晶型应力腐蚀开裂,与焊接敏化效应无明显直接相关性。裂纹形成主要原因为法兰选材以及热加工工艺不合理导致材料应力腐蚀敏感性加剧,在装配应力和残余应力作用下,以及含Cl、S元素的腐蚀环境中发生应力腐蚀开裂。     

某气田贫液泵流量控制阀法兰失效分析

南海西部某气田一期贫液泵流量控制阀法兰腐蚀失效。对法兰进行了失效分析,表明失效主要由是CO_2引起的局部溃疡腐蚀造成的。提出了将管内介质流速减少到低于0.6～0.8m/s,更换法兰材质为不锈钢,以及提高贫液段对CO_2的吸收能力等建议。     

焊接变位机在接管和法兰不锈钢堆焊生产中的应用

在研制接管和法兰不锈钢堆焊设备过程中，所选用的几种焊接变位机结合合理，操作灵活、方便、可靠，能满足不同规格接管和法兰内壁、法兰面及端部Ｒ处的不锈钢堆焊工艺要求。通过焊接工艺试验所选用的堆焊方法及堆焊材料合理，并达到了不锈钢堆焊耐蚀层的含碳量不大于０．０２％的要求。各项检验结果均满足产品技术条件和堆焊质量要求。     

热带滨海电厂腐蚀控制综合技术

本文主要介绍了热带滨海热电厂中埋地管道、法兰、阀门、不锈钢部件等部件腐蚀的综合防治。采用预组装镁合金牺牲阳极保护电厂中的埋地管道,采用热塑性弹性体涂层保护电厂中法兰及阀门等,采用缓蚀剂与牺牲阳极联合保护海水淡化设备,通过综合腐蚀控制方法对不同工况钢质结构进行防腐保护。     

常减压装置换热器管箱腐蚀原因分析与防护措施

某石化公司在2011年装置检修中发现常减压蒸馏装置7台换热器管箱内壁存在不同程度的腐蚀。经检测分析腐蚀原因有两种:常顶油气在管箱入口法兰附近冷凝成H2S+HCl+H2O腐蚀环境而造成的局部严重腐蚀;管箱与法兰内壁奥氏体不锈钢覆层对接环缝热影响区合金元素贫化导致的氯化物腐蚀。根据管箱腐蚀的原因,提出了防护措施,并进行了针对性的修复与相关检测。     

某采气井口“Z”管异径接头环焊缝的泄漏原因

采用宏观形貌观察、化学成分分析、电化学性能测试、腐蚀产物分析等，对某天然气井口"Z"型管管异径接头环焊缝的泄漏原因进行分析，结合3D建模和腐蚀模拟试验对法兰面均匀腐蚀和焊缝局部腐蚀进行了综合分析。结果表明：法兰、异径接头、管体材质化学成分与组织正常，焊条选择与母材相匹配，未发生未焊透和未熔合缺陷；法兰装配后在两法兰端面间产生装配间隙，这是天然气中的腐蚀介质进入该间隙导致法兰面发生均匀腐蚀的原因；法兰与异径接头对焊错边量较大，异径接头与管体内焊缝余高明显，进而导致管件内错边和内焊缝余高处产生湍流和流体回流现象，在流体冲刷和腐蚀的作用下加剧了焊缝金属的损失，从而在焊缝内形成凹槽，导致焊缝壁厚快速减薄，最终在焊缝上发生穿孔泄漏。     

沿海大气环境304不锈钢法兰连接双头螺柱腐蚀开裂失效分析

中变气分液罐顶部安全阀下的304不锈钢法兰紧固双头螺柱在服役过程中发生腐蚀开裂,通过宏观检查、化学成分检测、金相分析、扫描电镜及能谱分析等手段,对该304不锈钢双头螺柱开裂原因进行了分析。结果表明,螺柱开裂原因主要有两点,一是材质不合格,Cr含量比标准规定值要低;二是由于沿海工业大气环境下较多的S、Cl元素,导致双头螺柱工作时发生应力腐蚀开裂。针对失效原因提出相应的预防措施及建议。     

核电厂水池覆面钢板在硼酸溶液中的腐蚀行为

采用晶间腐蚀试验,电化学试验及应力腐蚀试验等研究了核电厂水池覆面钢板S32205、S32101和S30403在硼酸溶液中的腐蚀行为。结果表明:三种材料在给定试验条件下的晶间腐蚀倾向很小;S32205不锈钢的缝隙腐蚀发生电位和保护电位最高,分别为0.64V和0.1V;S32101和S30403不锈钢的缝隙腐蚀发生电位基本接近,约为0.25V,S30403不锈钢的保护电位(0V)略高于S32101不锈钢(-0.1V)的;三种材料的耐缝隙腐蚀和应力腐蚀性能均为S32205不锈钢S32101不锈钢S30403不锈钢;三种材料经恒载荷应力腐蚀试验后均未发生断裂。     

变电站电流互感器铝合金法兰腐蚀失效分析

针对沿海变电站电流互感器压力释放膜铝合金法兰的实际腐蚀失效问题开展研究。通过对铝合金法兰成分、腐蚀形貌及腐蚀产物成分等分析,结合实际服役环境特点和电化学腐蚀行为分析,研究了其腐蚀失效原因及机理。结果表明,沿海工业环境下,铝合金CT压力释放膜法兰发生腐蚀及应力腐蚀开裂(SCC),腐蚀产物以Al的氯化物为主;Cl~-和S~(2-)是造成其腐蚀失效的重要环境因素,Cl~-和应力协同作用导致其SCC,法兰应采用耐Cl、S腐蚀及抗SCC铝合金,加强表面防腐蚀设计,不应在没有防护措施的条件下直接使用7A05铝合金。     

锻压温度对不锈钢法兰耐磨损性能的影响

采用不同的始锻温度和终锻温度进行了F40-0.2Cr新型不锈钢的锻压试验,并进行了不锈钢法兰试样磨损性能和腐蚀性能的测试与分析。结果表明:在试验条件下,随始锻温度从975℃增大到1075℃或随终锻温度从800℃增大到900℃时,不锈钢试样的磨损性能和腐蚀性能均先升高后下降。不锈钢的始锻温度和终锻温度分别优选为1050、850℃。在其他条件相同的情况下,与975℃始锻相比,1050℃始锻时不锈钢试样的磨损体积减小45%,腐蚀电位正移151 m V;与800℃终锻试样相比,850℃终锻时不锈钢的磨损体积减小42%,腐蚀电位正移134 m V。     

硫磺装置酸性气分液罐液位计管开裂原因分析

某石油三厂硫磺装置发现,酸性气分液罐液位计管的底部焊缝处发生了明显的开裂泄漏,通过对液位计进行宏观及低倍分析、材质分析、金相检验以及电镜分析结果表明：液位计管和法兰材质均为S20430不锈钢(200系列);液位计管、法兰以及焊缝的金相组织分别为奥氏体、敏化倾向的奥氏体、铸态奥氏体和少量铁素体;液位计管的开裂失效性质为应力腐蚀,以穿晶扩展为主。造成液位计管与法兰焊接处发生开裂的主要原因为液位计管和法兰采用的均为对应力腐蚀较为敏感的材质,两者焊接区存在残余应力,液位计管底部是一个封闭区,存在酸性介质(H₂S溶液和H₂CO₃溶液)。     

PVC反应器三通接管法兰泄漏原因分析

针对PVC反应器三通接管法兰泄漏失效,进行了宏观、微观形貌及化学成分分析;力学性能测试以及应力校核,结果表明,法兰的失效模式为应力腐蚀开裂.由于法兰含碳量偏高,含铬偏低,硬度偏高,热影响区晶粒粗大,导致材料抗应力腐蚀能力下降,最终法兰在氯离子和局部应力共同作用下发生应力腐蚀开裂.     

430不锈钢室内加速腐蚀与大气暴露的相关性研究

目的研究室内腐蚀膏试验对430不锈钢的加速性,以及腐蚀膏试验与大气暴露腐蚀试验的相关性。方法采用室内腐蚀膏腐蚀试验对材料进行腐蚀,研究其腐蚀过程的电化学特性和机理,腐蚀产物形貌、组成和结构,以及腐蚀过程的动力学规律,并与材料大气环境暴露试验的结果对比,探讨腐蚀膏试验与大气暴露试验的相关性。最后计算出室内腐蚀膏试验对430不锈钢的加速性。结果 430不锈钢在腐蚀膏腐蚀试验中,腐蚀失重与时间方程为P=0.3998t1.0391,呈幂指数关系,在腐蚀初期腐蚀速度最大。腐蚀机理主要是点蚀。由于腐蚀膏中的Cl-对钝化膜的穿透作用,使得钝化膜在一定点能够维持高的电流密度,并使阳离子杂乱移动而活跃起来,当膜-溶液界面电场达到临界值,点蚀发生。腐蚀表面存在点蚀坑,且随着腐蚀时间的增加,点蚀区域增加,相邻点蚀相互连接,形成腐蚀面。腐蚀面可见红色锈斑,对腐蚀产物进行XPS分析,其主要成分为Fe OOH和Fe3O4。430不锈钢在大气环境的腐蚀过程中,其腐蚀机理也是点蚀,腐蚀失重与时间也呈幂指数关系,腐蚀产物和形貌结构与室内腐蚀膏试验相同。结论腐蚀膏试验对430不锈钢腐蚀具有加速性,且与其大气暴露试验具有相关性,可以作为模拟430不锈钢大气腐蚀的一种加速试验。     

涂层是解决钛缝隙腐蚀的一种廉价手段

缝隙腐蚀是在构件缝隙处(如法兰连接处、管和管板胀接处、螺栓或铆钉连接表面和沉积物下等),由于电解质的滞流形成某种电化学电池引起的局部腐蚀现象.易钝化的金属材料,如不锈钢、铝.镍和钛等在一定条件下都有缝隙腐蚀倾向,例如,海洋船上供水铝管与胶管的连接处的腐蚀就是一种典型的铝的缝隙腐蚀现象.自从1956年Schlmin首次提出钛存在缝隙腐败蚀问题以